【天端--工程在线】

标题: 珠江黄埔大桥移动模架造桥机施工技术 [打印本页]

作者: 龙翔宇 时间: 2006-9-22 08:19
标题: 珠江黄埔大桥移动模架造桥机施工技术
珠江黄埔大桥移动模架造桥机施工技术

02珠江黄埔大桥移动模架造桥机施工技术.part1.rar

1.91 MB, 下载次数: 655

02珠江黄埔大桥移动模架造桥机施工技术.part2.rar

1.91 MB, 下载次数: 652

作者: 龙翔宇 时间: 2006-9-22 08:20
第三部分

02珠江黄埔大桥移动模架造桥机施工技术.part3.rar

716.99 KB, 下载次数: 451

作者: chexu 时间: 2006-11-13 09:57

有关与钢管桩贝雷梁现浇箱梁方面的施工方案.谢谢

作者: chexu 时间: 2006-11-13 10:18
可以上传资料吗?

作者: chexu 时间: 2006-11-14 11:25

作者: chexu 时间: 2006-11-14 11:27
标题: 123
好东西!!!!!!就要大家分享啊!!!!!!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-14 12:20

作者: chexu 时间: 2006-11-14 12:23
标题: 123
谢谢!

作者: chexu 时间: 2006-11-14 17:51

作者: chexu 时间: 2006-11-14 17:53

作者: chexu 时间: 2006-11-14 18:53
标题: 889
程序冗长!!!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-14 18:55
标题: 159
何时可以上传资料?????????急啊!!!!!!!!!!11111!!!!!!!!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-14 19:52
标题: 888888

作者: chexu 时间: 2006-11-14 19:53
标题: 方案

作者: chexu 时间: 2006-11-14 20:02
标题: 123
方案

作者: chexu 时间: 2006-11-14 20:25

作者: chexu 时间: 2006-11-14 22:09
标题: 898
经典施工方案\施工技术OK

作者: chexu 时间: 2006-11-14 22:10
标题: 898
好啊

作者: chexu 时间: 2006-11-15 08:27
标题: 1208
大家好!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-15 08:31

:D:D

作者: chexu 时间: 2006-11-15 08:35
标题: 寻找方案
移动模架造桥机施工方案谢谢

作者: chexu 时间: 2006-11-15 08:38
标题: 555

作者: chexu 时间: 2006-11-15 08:45
标题: » 珠江黄埔大桥移动模架造桥机施工技术
好东西,借鉴价值很大谢谢!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-15 09:44
标题: 456
危桥加固方案

作者: chexu 时间: 2006-11-15 11:13
标题: 555

作者: chexu 时间: 2006-11-15 11:17
标题: 现浇梁支架施工方案
主要参数梁高3.05米梁宽13.4米底版宽5.5米跨径32米梁重900吨

作者: chexu 时间: 2006-11-15 12:01
标题: 7878
TIGONGYIGEBA

作者: chexu 时间: 2006-11-15 12:20
标题: 现浇梁支架施工方案
招一个吧

作者: chexu 时间: 2006-11-15 15:11
标题: 123456

:hug::lol:lol

作者: chexu 时间: 2006-11-15 17:33
标题: 123456

:hug::lol:lol

作者: chexu 时间: 2006-11-15 17:48
标题: 方案
移动模架施工工艺及施工方案!急!!!!!!!!!!!!!!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-15 17:50
标题: 方案

:'(:'(:'(:'(

作者: chexu 时间: 2006-11-15 20:39
标题: 方案
急寻现浇梁

作者: chexu 时间: 2006-11-16 08:38
标题: 现浇梁支架施工方案
Sample Text急需!!!!!!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-16 08:57

作者: chexu 时间: 2006-11-16 09:45
标题: 方案
何是可以上传方案

作者: chexu 时间: 2006-11-16 10:39
何时可以上传方案

作者: chexu 时间: 2006-11-16 10:46

:handshake

作者: chexu 时间: 2006-11-16 10:48
标题: 现浇梁支架施工方案
现浇梁支架施工方案急!!!!!1

作者: chexu 时间: 2006-11-16 11:09
方案

急寻现浇梁

作者: chexu 时间: 2006-11-16 11:10
受益非浅谢谢!!!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-16 11:12
好东西!!!!!!就要大家分享啊!!!!!!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-16 11:12
好东西!!!!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-16 11:13
好东西!!!!!!

作者: chexu 时间: 2006-11-16 11:15
32．6m连续箱梁移动模架支撑系统施工工艺
一、移动模架支撑系统主要组成部分及功能介绍：
移动模架支撑系统（ MSS）主要由牛腿、主梁、横梁、后横梁、外模、内模及端模组成。每一部分都配有相应的液压或机械系统。各组成部分结构功能如下：
1、牛腿：牛腿为三角形结构，附着在墩身上并支撑在承台顶面上。牛腿共有三对，他的主要作用是支撑主梁，将施加在主梁上的荷栽通过牛腿传递到墩身和承台上。每个牛腿顶部滑面上安装有推进平车。并配有两对横向自动移动液压千斤顶。主梁支撑在推进平车上。推进平车上表面安有聚四费乙烯滑板，通过三向液压系统使主梁在横桥向、顺桥向及标高上准确就位。
2、主梁；移动模架支撑系统主梁为一对钢箱梁。钢箱梁分为五节。节间用高强螺栓连接。主梁两端设有鼻梁，起到支架向下一孔移动时的引导和承重作用。
3、横梁：横梁为H型钢，同一断面上每对横梁间为销连接，横梁上设有销孔，一安置外模支架。横梁通过液压系统进行竖向和横向调整。
4、外模：外模由底板、腹板、肋板及翼缘板组成。底板分块直接铺设在横梁上，并与横梁相对应。每对底板沿横梁销接方向由普通螺栓连接。腹板、肋板及翼缘板也与横梁相对应，并通过在横梁设置的模板支架及支撑来安装。
5、内模：移动模架支撑系统的内模系统包括模板、电动小车、内模及轨道。模板的运输及安装通过电动小车来完成。电动小车配有液压系统，通过这些液压系统来完成内模的安装及拆卸。
6、端模：端模按施工图预留有预应力张拉槽口。

二、移动模架支撑系统的安装
1、牛腿的组装：牛腿呈三角形且有一定高度，拼装时应先将一支架支撑在牛腿外缘，防止歪倒。吊装牛腿时在牛腿顶面用水准仪抄平，以便使推进平车在牛腿顶面上顺利滑移。
2、主梁安装：主梁在桥下组装并根据现场起吊能力进行，可分段拼装，也可以整体拼装。拼装成整体后拆除临时支架。
3、横梁及外模板的拼装：主梁拼装完成后，接着拼装横梁，待横梁全部拼装完成后，主梁在液压系统作用下，横桥向、纵桥向依次准确就位。在墩身放出桥轴线，按桥轴线方向调整横梁，并用销子连接好。然后铺设外模板。
4、模板拼装顺序：移动模架支撑系统按如下顺序拼装：
牛腿的组装，主梁的组装及有关的施工设备、机具的就位牛腿的安装主梁吊装就位横梁安装铺设底模、安装模板支架安装外模系统内模安装
三、移动模架支撑系统的施工原理及工艺流程：
移动模架是世界桥梁施工的先进工法，施工时无须在桥下设置模板支架，而采用两个支撑在牛腿上的钢结构主梁支撑外模板，两主梁通过牛腿支架支撑在桥墩柱上。
1、模架的调整：移动支撑系统预拱度的调整是施工中的重点，移动模架支撑系统挠度值的来源要考虑周全，挠度值的计算要结合实际情况。该移动模架支撑系统的挠度值主要由几部分组成：模架的弹性变形，施工过程中的荷栽，设计反拱等。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 11:48
标题: 现浇梁支架施工方案

作者: chexu 时间: 2006-11-16 11:51
标题: 现浇梁支架施工方案
1 工程概况
xxxx段第一标段，起点桩号为K342＋176，终点桩号为ZK344＋721和YK3426＋930，主线里程长2.754Km，总工期28个月。
1．1地形、地貌与气象水文
本段路线所经区域为山岭重丘区，地貌属皖南山区中部的高中山、低山丘陵.
1．2桥梁工程结构形式和特点
本合同段共有x座桥，xx桥合称特大桥，具体的结构形式和特点如下表所示。
名称桥跨布置最高墩联数跨数
0＃桥      19m 1 6
1＃桥      19m 2 11
2＃桥      23m 3 15
3＃桥      27m 6 26
4＃桥      27m 3 14
合计 72
1．3线路走向
0＃～4＃桥处于曲线上，最小半径为412.37米，最大半径为760米, 其中3＃桥处于没有加直线的两段反向曲线上。具体线路走向特点见下表：
名称位  置曲线元素
1＃桥整幅桥的右幅桥位于760m半径的园曲线上
2＃桥整幅桥的左幅桥位于760m半径的园曲线上
3＃桥右幅桥位于760m半径的园曲线、缓和曲线和416.744m的缓和曲线、园曲线上
4＃桥左幅桥位于760m半径的园曲线、缓和曲线和416.744m的缓和曲线、园曲线及直线上
5＃桥右幅桥位于412.37m半径的园曲线、缓和曲线及直线上
1．4梁部工程简介
桥预应力现浇箱梁采用单箱单室截面，梁高250cm，梁底宽度565cm，箱梁顶宽1225cm，有40m跨和35m跨两种；40m跨单跨混凝土350m3，35m跨单跨混凝土290m3。由于桥梁分布于不同的曲线上，将墩台呈放射状、向心布置，调整现浇段长度，但翼缘板外缘必须按照实际曲线线性和实际宽度浇注。
1．5工程数量
序号材料名称与规格单位数量
1 C50混凝土 m3 24895.97
2 Ⅱ级钢筋 Kg 3717211.4
3 钢绞线φj15.24 Kg 958852.46
2 施工方案
根据设计图纸意图，本项目现浇箱梁为逐孔跨立架现浇、分次张拉的预应力混凝土连续箱梁。
根据项目部现有设备和施工现场的地形情况，采用钢管柱做支撑、贝雷架做主纵梁，组合形成现浇支架，以解决高墩、山地、跨越河沟、防止洪水冲刷等问题，代替设计采用的满堂支架法施工。
支架的结构形式为：把钢管支墩制作成排架结构形式，每排单根的钢管柱用型钢联结成整体，作为支架支撑墩；上部用贝雷架和专用的横向联结构件组成桁架梁作连续梁式支架，作为箱梁现浇支架。用固定在贝雷架主弦杆上的方木作标高调整构件。钢管柱直径采用 416 、δ=6  (按照最不利管径取值)，贝雷架为 321型 (高1.5 ,每节长3.0 )。为能连续施工，采用一套支架单幅三跨布置，支墩排架则按照四跨布置。整体布置如附图所示。
3 支架的设计和施工
3.1 贝雷架桁架的设计
3.1.1贝雷架布设
每跨箱梁现浇砼的数量为，贝雷桁梁每片外形尺寸为150 ×300 ×18 (长×高×厚)，重量270 ,Φ50 插销剪力Ｑ=50 ，容许弯矩[M]=75 。沿箱梁横向布置贝雷片12道，间距均匀布置，其容许承载力[ｍ]=900 左右，可以满足12ｍ跨径全截面箱梁浇筑的需要。桁架顶部横向布设10 ×10 的方木，间距50 ，用铁丝或铁钉与贝雷片的主弦杆绑扎牢靠(为调整底板的高程,在主弦杆的顶面预先绑扎调整方木)，在箱室肋部，方木加密一半，间距25 ；使用长度为3ｍ的方木交错布置，使得同一贝雷片上的方木接头不得超过50%，作为底模板横肋，同时作为支架的上部水平连接系。沿支架纵向每1.8 设置横向钢结构连接系一道，以保证贝雷片整体受力。
3.1.2贝雷架的加固
贝雷架上、下均使用专用的标准配件(联结系槽钢和U型螺栓等)横向联结成受力整体，横联沿桥梁纵向间距为2 ；贝雷架顶面铺设10*10cm方木，间距为50 ，在箱室肋部，方木加密一半，间距25 ；方木底部支垫5厘米厚杂木楔并保证方木顶面平顺；用铁丝将方木绑扎在贝雷架顶，同时起到横联的作用。
3.2钢管柱支墩的设计
3.2.1钢管柱支墩布设
采用 416 、δ=6 钢管，（由于钢管桩的锈蚀，其它所有规格的钢管桩都以它来计算）。根据桥梁的不同跨距均采用同一种支墩形式，40米、35米跨距每跨纵向平面布置是在翼板下沿处设置4排、靠近墩位的临时支墩每排设4根，跨中的双排钢管桩横向每排设5根，一跨内共计28根钢柱；钢管柱顶布沿桥横向布设2根I40并排工字钢，工字钢上沿桥纵向布置12片标准贝雷桁架。且钢管柱的布设位置，要保证横向工字钢能支撑于贝雷片的有竖杆的接点处，不能位于弦杆的中间，防止弦杆被压弯或破坏。
3.2.2钢管柱支墩加固方案
主要问题是确定钢管支墩单肢强度和上部支承梁承受能力相匹配。以及钢管支墩的整体稳定性和抗倾覆能力。
在保证每排钢管排架承载能力的前提下，保证钢管桩的整体稳定性和抗倾覆能力。具体措施：将钢管桩顶部与工字钢焊接或栓接牢靠，底部与预埋钢板焊接或栓接，每3ｍ沿钢管高度方向用[10焊接一道纵横向支撑，增强钢管的刚度；位于同一墩位两侧的两排钢管桩，顶部用[10连接形成上平联，两排间用[10做成人字支撑根据高度连接几道。钢管柱的底部采用刚结形式，以减少钢管柱压杆自由计算长度，提高钢管柱的整体稳定性。使两排钢管形成一个受力整体。
检算资料附后。
3.3现浇支架的施工
3.3.1施工流程

3.3.2钢管支墩基础处理
预先精确计算并放设基础平面位置，部分支墩基础可以利用桥梁承台，不足部分用C20混凝土浇注。为防止在施工过程中基础不均匀下沉,在倾斜岩面上要凿平或凿成台阶状，清除浮渣。在浇注混凝土过程中，严格按照程序施工，要求混凝土内实、表面平整；预埋螺栓时精确对位。
3.3.3工字钢横梁架设
在钢管支墩顶布设2I40并排工字钢，两根工字钢焊接成共同受力的整体，并与钢管柱联结牢靠。同一墩位两侧的横梁用[10角钢平联联结成整体，以防止单片贝雷架在横梁上拖拉时发生工字钢横梁倾覆。
3.3.4贝雷架拼接和安装
贝雷架桁架由单个标准构件用钢销拼装成整体，单片标准构件270kg。由于1～5＃桥都有桥头路基，且在支架拼装之前路基能够初步成形，作为拼装场地，配合吊车和纵向牵引卷扬机便可完成贝雷架拼装就位工序。贝雷架安装就位后，在下底面沿支架纵向每2.0 使用贝雷架配套的I16工字钢横联设置横向钢结构连接系一道，以保证贝雷架整体受力；在顶面横向布设10 ×10 的方木，间距50 ，用铁丝与贝雷架的弦杆绑扎牢靠(为调整箱梁底模的高程,在主弦杆的顶面预先绑扎对口杂木楔)，在箱室肋部，方木加密一半，间距25 ；方木交错布置，使得同一片贝雷架上的方木接头不得超过50%，作为底模板横肋，同时作为支架的上部水平连接系。
3.3.5贝雷架的滑移
贝雷架采用单片滑移。贝雷架横向连接解除后，采用3t的倒链把贝雷架横移至横梁的宽出部分，在横移时加强横向约束，以防止贝雷片倾覆；纵移时逐片采用3t卷扬机通过牵引绳慢速拖拉贝雷架到下一跨预先设置的钢管支墩上，并单片横向固定；在12片都纵移到位后，进行横向连接。
3.3.6支架拆除流程如下：
3.3.6.1落架程序
落架是现浇梁施工中的重要环节。落架顺序的确定应根据变形“从大到小”的原则来确定，即先卸落变形较大的位置，后卸落变形较小的位置，横桥向应同步进行。落架分级循环进行，先从变形较大的位置开始，逐渐向变形较小的位置进行。卸落支架时，跨中的变形较大，如果卸落量控制不当，容易造成临时墩支点处受力较大的情况，造成卸落困难，如果采用强拖硬拽的方法，容易对梁体产生冲击荷载。单跨现浇梁支架落架时，采用从跨中向两边顺序进行，由跨中向两端敲掉调平木楔，移掉方木，然后拆除模板。
3.3.6.2钢管柱排架的拆除
松掉螺栓或气焊直接割除焊接接头将每根钢管的解除接头联结，依照顺序钢管落架。在钢管拆卸时注意不得磕碰，防止损坏钢管。
3.4支架预压
3.4.1主要试验程序
根据本桥设计图纸要求，支架必须采用等载预压；根据现浇连续梁施工安排，我部拟定在2#桥第二跨进行预压试验，取得相关试验数据后，确定其它孔的支架变形参数，作为其他跨梁体现浇支架施工时梁体底模标高调整的重要依据。
3.4.2预压范围
沿桥梁纵向： 3#桥第二跨整垮
纵向加载跨度图示：
沿桥梁横向：根据支架模型宽度和荷载分布，以箱梁中心线对称，在宽度为975cm的范围内加载。
横向加载跨度图示：

3.4.3预压顺序
由于预压结果与加载顺序有较大关系，为得到箱梁现浇过程支架的较为准确的变形，在预压过程中严格按照施工顺序和混凝土浇筑程序确定其加载程序。本项目现浇混凝土拟定为梁体混凝土全断面一次、分层浇筑，因此在预压范围内由1＃墩开始全断面分层铺压，一层铺满后再铺下一层。
加载顺序具体分层、分荷方法如下：①底模、侧模、内模、钢筋、钢筋机具，人员荷载等；②混凝土浇筑时荷载：a 分层浇筑时底板和腹板混凝土重；b 顶板混凝土重量以及浇筑混凝土时的泵管和人员荷载。
3.4.4预压材料：沙袋（中粗砂）。
3.4.5预压参数表

作者: chexu 时间: 2006-11-16 11:53
标题: 现浇梁支架施工方案
3.4.5.1 荷载计算：
加载宽度范围每延米钢筋混凝土重量：

加载宽度范围每延米模板重量：
外模：                （说明：47米外模重量为103t）
内模：0.63
施工人员和料具等行走运输或堆放荷载：
   按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取，则

振捣混凝土时产生的荷载：
   按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取，则

混凝土输送泵管及管内混凝土重量：
   混凝土输送泵管：
   混凝土输送泵管内混凝土：
每延米荷载总计：22.75＋2.19＋0.63＋1.84＋2.45＋0.013＋0.031＝29.904
3.4.5.2 沙袋实物计算：
物设部提供数据：中粗沙  1.52
加载宽度范围每延米沙袋数量：
   需要砂子：
40米跨均部共需砂子：
3.4.6加载方法
连续梁支架做好，在铺设底模之前，进行加载。加载过程有专人指挥，并有专人司称、专人点数，严格控制荷载分布。每铺满一层后应停30min，及时按布置的点位测量支架变形值，全部加载完成后持荷72小时。使用精密水准仪按照下图测点测量最终沉降量。
3.4.7 卸载方法：卸载顺序同加载相反。
3.4.8支架调整
依据预压结果，绘出支架的变形曲线，并调整箱梁底模板标高。由于在设计文件内没有对张拉预拱度进行要求，调整后底模板标高=设计梁底标高+支架弹性变形值+预留拱度。确保支架在混凝土浇筑过程的变形在混凝土容许范围内，保证箱梁的设计尺寸与标高、坡度和线性等。
4工程数量
4.1 三套支架主要工程数量
序号材料名称单位一套数量三套数量备  注
1 贝雷梁 t 116.7（432片） 350.1（1296片）
2 横联Ι16 t 31.5(342根) 94.5(1026根) 配套相应的U型螺栓
3 钢销个 264 792
4 钢管柱延米 2800 5400
5 Ι40 t 35.1 105.3
6 钢管柱横联 t 20 60
4.2 三套支架主要主要机具设备
序号机械设备名称单位数量主要性能参数备注
1 钢管脚手架 t 39 D48*3.5 　
2 卷扬机台 6 5吨　
3 倒链个 15 3T 　
4 钢丝绳 m 2000 φ19.5 　
5 钢丝绳 m 1500 φ21.5 　
6 吊车台 4 16t 　
7 油顶台 6 2t
8 电焊机台 10 直流或硅整流　
5  施工时安全注意事项
5.1地基处理：支墩基础基坑开挖后,应注意检查地质是否符合设计要求，若满足要求应及时浇注混凝土,并做好排水设施，避免雨水浸泡及积水,以保证地基承载力及限制下沉量。
5.2浇注混凝土基础前应控制好其顶面标高及其平整度，因为对于连续梁，中间支墩的标高，直接影响分配于其上力的大小。同时平整度确定钢管柱能否发挥受力性能。
5.3吊装贝雷应分片组装，切忌图快而单组贝雷一次吊装到顶，因为贝雷片之间均为铰接，各组贝雷之间也是通过拉杆(角钢)用螺栓连接，单组贝雷稳定性差，只有通过用联结杆件将各组贝雷连接成整体后才稳定可靠。
5.4吊装贝雷纵梁之前应注意检查钢管柱加固的对拉撑、脚手架、缆风是否合理有效，纵梁、横垫梁之间联结是否牢固可靠。
5.5用吊车吊装、拆除贝雷支墩时应派专人指挥吊车，严禁吊车大臂碰撞支墩。
5.6 操作过程严格按照高空作业要求进行。
贝雷片组装现浇梁支架可行性分析
1、结构设计
支架采用梁柱式支架。支架基础为明挖扩大条形基础；临时支墩为钢管柱，共设四个支墩；支架纵梁采用贝雷片组装，三跨连续，共12排贝雷纵梁,纵梁统一采用槽钢联结成一体。
2、荷载计算
按《桥规》的规定，经计算各部分荷载如下:
①新浇筑钢筋混凝土自重
按设计图纸中每40跨梁部砼数量为350m3的说明，混凝土的自重约为。不计墩顶的实体部分，均平到整个跨度内为
  。
②模板和支架自重
模板及支架计重：(47米外模重量为103t，内模：）

支架自重：支架顶部铺设的方木和横向连联系，按贝雷架的0.3倍计入。

③施工人员和料具等行走运输或堆放荷载：
按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取，整跨的匀布荷载为
　　　　　　
④振捣混凝土时产生的荷载
按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取：，整跨的匀布荷载为　　　　　　
根据桥规：
验算支架纵梁强度时荷载组合为

验算支架纵梁刚度时荷载组合为

3、每片贝雷桁架梁承受荷载计算
(1)验算贝雷纵梁强度时作用在每片贝雷纵梁上的荷载为(按1.2不均匀分布系数考虑):
=
(2)验算贝雷纵梁刚度时作用在每片贝雷纵梁上的荷载为(按1.2不均匀分布系数考虑):
=
4、计算结构简图

图1：计算结构简图
5、支座反力

　　　　
式中:
、、、 ———各组贝雷纵梁各支点处反力;
、、 ———三跨等跨连续梁受均布荷载时的剪力系数;
———每片贝雷纵梁上受均布荷载。
则相应各支墩顶承受荷载为:

式中: 、、、 ———钢管临时支墩的所受的力。
6、一片贝雷梁承受29.723ｋＮ/ｍ时的弯矩图

　由交通部交通战备办公室《装配式公路钢桥使用手册》可知一片贝雷架的允许弯矩为788.2
安全系数K＝　满足施工要求
7、一片贝雷梁承受29.723ｋＮ/ｍ时的剪力图

　一只钢销的允许剪力为550KN，两只钢销的允许剪力为550*2=1100KN，而中间支墩的最大剪力为392.3KN。
安全系数K= （可满足施工要求）
8、计算临时墩顶横梁
A、墩位旁临时钢管墩顶横梁：
为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取，
以两端悬臂中间三跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)

临时墩顶横梁剪力图为：

   剪应力
   安全系数    满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
   安全系数       满足施工要求
B、跨中临时钢管墩顶横梁：
同样为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取
以四跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)
临时墩顶横梁剪力图为：

   剪应力
   安全系数    满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
   安全系数       满足施工要求
　　　（钢材应力取值参考《钢结构设计规范》GB50017－2003表3.4.1-1）
9、钢管临时支墩
A、规格及型号
由于钢管存在部分锈蚀，而使管壁变薄，出于安全考虑所有钢管均以外径416mm，壁厚为6mm的规格进行布置。
B、钢管的布置
墩位边临时支墩按单排布置，与相邻跨墩位边支墩纵横竖向每隔3米采用[10的槽钢连接，形成稳定结构；跨中支墩按双排布置，竖向也是每3米在纵横向用[10的槽钢连接成稳定结构。
C、钢管桩的承载能力
钢管桩横截面面积

钢管桩横截面的惯性矩

钢管桩的计算长度，根据槽钢的连接约束作用，可知

   由GB  50017-2003《钢结构设计规范》录附C轴心受压构件的稳定系数，表C-1 b类截面轴心受压构件的稳定系数，(钢管为焊接螺旋管采用B类截面)查表并用线性内插

   根据横梁的剪力图可知，跨中临时支墩中受力最大的为：

D、钢管支墩的整体稳定性的验算

其安全系数为：　（满足施工要求）
10、贝雷梁纵向挠度的计算
施工阶段作用于贝雷架上的荷载有:现浇钢筋混凝土构件自重、模板自重及木方自重、施工操作荷载及贝雷架自重等。上述荷载均可看作沿梁跨方向不变的均布荷载,并由12片贝雷架承担。
采用单位荷载法，结构计算简图如图结构计算简图所示，图如图图所示，在均布荷载q作用下，贝雷架弯矩图如图图所示。

                     结构计算简图

                        图

                              图
由图与图相乘可求得在荷载q作用下边跨的跨中挠度，考虑贝雷架为梁式结构，可按下式进行计算(不考虑支墩和销栓的非弹性变形)
   (n=9)









根据与在杆件同侧乘积取正，异侧取负号的原则，即得

      (满足桥涵施工规范对支架挠度的要求)
其中E和I分别《钢结构设计规范》和《装配式公路钢桥使用手册》查得。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 12:25
标题: 方案
钢筋等强度剥肋滚轧直螺纹连接技术
在工程中的应用
一、钢筋等强度剥肋滚轧直螺纹连接技术简介
1.1钢筋机械连接：通过连接件的机械啮合或钢筋端的承压作用，从而使一根钢筋中的力传递至另一根钢筋的连接方式。
滚轧直螺纹：钢筋在不改变其强度的前提下，通过特殊的滚轧设备在端头滚轧成型的螺纹。
连接套筒：啮合两根钢筋的附件叫连接套筒。
钢筋直螺纹连接具有接头质量稳定可靠，连接强度高，时光快捷方便等优点。因此，钢筋直螺纹连接技术给钢筋混凝土施工技术带来了质的飞跃。
1.2等强度剥肋滚轧直螺纹是先将钢筋剥肋，使滚轧螺纹部位柱体直径达到一致，然后滚轧成型螺纹。根据对其抗拉强度、抗压强度、接头极限应变和残余形变以及抗疲劳、抗低温测定、接头性能达到了国家标准。广泛适用于16~50mm的II、III级钢筋的全方位连接，下面就我在实际施工中，谈一谈几点体会。
二、等强度剥肋滚轧直螺纹接头加工前的准备
2.1连接母材到施工现场后，会同监理、建设方对其进行按国家标准抽检、送检，确认钢筋合格，达到设计要求。
2.2选取在螺纹加工的有效长度区域内，没有扰曲，裂纹等的钢筋。
2.3钢筋端头的初处理，工厂在扎制钢筋时，其端头都用断钢机裁断，因此，端头形状总是不规则。加工螺纹的端头，必须规则，平整。要求每根钢筋的端头必须用切割机重新切除，使其达套丝要求。
2.4钢筋端面垂直度的控制；钢筋断面与轴香垂直度，直接影响到钢筋与连接套筒的实际啮合长度。
2.4.1钢筋端面偏斜角与其有效连接长度，抗拉力的关系。
A：以ф25钢筋为例，假设端面与轴线偏斜，偏斜角为a，连接套筒长度为L=65mm，牙距和精度为M25×2.5<75°，6H。
B：根据连接套筒的长度和牙距，可计算出套筒内共有26牙，单侧13牙。
C：根据国际GB1499—1998钢筋力学性能表查知，RL335直径25的钢筋，抗拉强度定值490Mpa，规定抗拉力240.5KN。因此每个螺纹上应承受的抗拉强度δb的规定值为37.69Mpa，抗拉力规定值为18.5KN。
D：因钢筋端面与轴线偏斜，偏斜量L与偏斜角a的关系
L=d2×tga
抗拉强度
B=37.69×（13 - d2×tga/2.5）
=490 – 37.96×d2×tga/2.5
以上关系式可看出，偏斜角越大，将直接减小了钢筋的有效连接长度，从而削减了接头的抗拉力（详见附图）。
当偏斜角大于5°时，将导致接偏斜角头减少1个螺纹，因此，在实际施工中，我们将这一控制在2°以内，偏斜量控制在1mm内。
2.4.2偏斜角的控制：
1：选顶工作平台。
2：固定切割机。
3：设定钢筋定位钉，将钢筋与固定切割机刀具间的垂直度校正规定要求后，在钢筋的两侧设置两组定位钉。能保证每根钢筋端面的偏斜达到要求。
三、连接套筒的现场检验
3.1检查套筒是否有质量部门检验出具的合格证，技术参数说明书。
3.2检查套筒是否有锈蚀和外观缺陷等。
3.3有油标尺检查套筒的长度，内、外径以及壁厚是否与说明书一致并做好记录。
3.4检查套筒内的螺纹是否完整、饱满。
3.5用牙规检查并确定套筒的牙型，以便明确丝头牙型。在实施工程中，存在由于采用连接套筒生产厂家不一，出现了三角形螺纹和梯形螺纹，也出现过丝头螺纹和套筒螺纹型号不一，导致丝头旋入了1/2，套筒还晃动等不良现象。
四、连接丝头的加工
4.1根据连接套筒的牙型选择滚轧直螺纹的刀具，并装入滚丝机的到架。
4.2调校套丝长度并锁定。
根据套筒长度和牙型确定套丝长度，丝头长度为套筒长度的0.5倍加2倍螺距。
A：螺纹过短，丝杆不能充分旋入，因未套丝部位钢筋较粗而顶死套筒，造成假连接现象，见附图。
B：螺纹过长，钢筋连接好后外露丝扣过多，削弱钢筋强度，见附图。
4.3预套若干组丝头，观察其牙型与连接套筒是否一致，螺纹是否饱满，并用油标尺检测螺纹长度。然后旋入套筒，观察并检测套筒与丝头的螺纹配合情况，确保各项指标达到合格。
4.4加工检测试件组：按标准加工所须试件组，送检测室作性能检验，确认其力学到合格。
4.5：每加工一定数量的钢筋丝头，必须检查刀具的磨损情况，滚丝长度变化情况，随时确保螺纹的精度，长度微变在允许的偏差范围内。
五、钢筋的连接
5.1选择恰当的工具两套。
5.2连接头的组对，将连接头的一端旋入套筒内到规定的长度；连接另一端头时，确保被连接钢筋的端面与套筒端面垂直，轻轻旋转钢筋让螺纹进入套筒内。
5.3用连接工具，卡住连接套筒，使其不能转动。
5.4用另一连接工具，卡住被连接钢筋，旋转钢筋直至不能转动为止。
5.5取下卡住连接套筒的工具，卡住另一被连接钢筋，向反方向用力搬动工具，确认钢筋连接紧固。
5.6检查套筒两端钢筋的外露螺纹，确认是否达到要求。如出现一端外露螺纹多，调节套筒使两端螺纹到一致。
5.7再次紧固钢筋。
六、选择连接套筒内型的注意事项
钢筋使用部位不一，规格多样，有多种连接套筒与之配合。
6.1标准型连接套筒
用于转动较为灵活部位的钢筋连接。
6.2加长型连接套筒：
用于转动较为困难，通过转动连接套筒来进行钢筋连接。
6.3正反螺纹型连接套筒：
用于两端根本不能转动，只能直接转动连接套筒来连接钢筋。
6.4加锁紧螺母型连接套筒：
用于两端根本不能转动而且轴向调节也很困难，只能转动连接套筒并用螺母锁紧来连接钢筋。
6.5异径型连接套筒：
用于不同直径的钢筋连接。
在实际施工中，要求施工技术管理人员，根据钢筋使用部位的不同，统计出需求各类型连接套筒的规格和数量。
七、钢筋等强度剥肋滚轧直螺纹连接方法施工实例
7.1广州地铁二号线
7.2东海大桥Ⅴ标段
7.3杭州湾跨海大桥
7.4浙江07省道盐平塘大桥
7.5陕西省合阳县(108国道改线段)太枣沟大桥
7.6福建省干龙铁路芋子英大桥

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:18
标题: 方案
6.6移动模架现浇箱梁施工
本桥共有33孔32m简支箱梁采用移动模架法现浇法施工。移动模架法施工即利用移动模架造桥机在原位整孔灌注简支箱梁。根据桥跨及地形环境，移动模架造桥机施工采用MZ32型造桥机桥位现浇制架梁。移动模架法的施工工艺和施工方法如下：
（1）MZ32型移动模架造桥机主要构成
MZ32型移动模架造桥机是自带模板用于原位整孔制造双线铁路箱梁或连续梁的桥梁施工大型施工机械。
主要构成由墩旁托架、支承台车、主千斤顶、主梁、连接在主梁上的底、外模（二者统称为移动模架）、内模及内模运输小车组成。另在机顶配备有2台吊重为10t的移动门吊。造桥机整体结构示意图见图5.3.2.23。
①墩旁托架：配置3组，每组连接支承在一个桥墩上。它支承造桥机和箱梁的全部重量并传递给桥墩。每墩最大反力为710t。
②支承台车：共4台，设置在墩旁托架上，是移动模架不灌注箱梁混凝土时的支承结构，台车上的液压系统可实现移动模架的纵移和横移。
③主千斤顶：共4台520t千斤顶，安装在墩旁托架上。它是移动模架处于制梁工作状态时的支点，它将移动模架及箱梁重量传递给墩旁托架。
利用千斤顶升降，以实现移动模架下落拆除底外模和将移动模架顶升至箱梁设计制造标高。
④主梁：共2组，在制造跨度32m箱梁时，每组长75m，由中间40m长钢箱梁及两端各17.5m长钢桁梁组成。两主梁间由若干片横向桁架连接，接头设在桥梁纵向中心线上。将连接解开，两组主梁可向两侧分开。主梁为简支支承，灌注箱梁时它支承在主千斤顶上，移动模架纵横移时它支承在支承台车上。它承受模板及箱梁重量，横跨比小于1/520。
⑤底模及外模（移动模架）：底模由若干螺旋千斤顶连接支承在主梁的横向桁架顶部，由左右两块组成，连接缝设在桥梁纵向中心线上，可随主梁向两侧分开。利用螺旋千斤顶可调整底模拱度。外模按箱梁设计尺寸配置，由若干带螺旋千斤顶的支撑及铰分段与主梁连接，通过支撑上的螺旋千斤顶可准确调整外模位置。
⑥内模及内模运输小车：内模分段装拆，由内模运输小车上的液压系统将每段内模各块件收缩紧贴小车，沿箱梁底板上的轨道从已制箱梁内通过端隔板孔运出至下一孔梁安装。
（2）主要技术性能
①整机性能参数

图5.3.2.23 造桥机整体结构示意图

适用范围：20m～32m简支（或连续）箱梁；施工方法：整跨段逐孔向前现场浇
注；支承型式：桥墩承台处支承；现浇箱梁重量：≤870t；现浇箱梁最小曲线半径：1000m；主梁长度：全长75m，其中钢箱梁40m；
机顶辅助门吊（2台）：起重量10t，起升高度4.5m；运输条件：满足公铁车辆限界，单件重≤15.2t；动力条件：380V、50Hz、～4Ac、60Kw；驱动方式：模板微调，手动螺杆，其余液压油缸；设计施工周期：10～15d/跨段；配重：48t；整机重量：658t。
浇筑箱梁状态时参数为：允许最大风压：1.0 kN/m2；主梁最大挠跨比：小于1/550；前端墩旁托架最大反力：700t/每墩；后端墩旁托架最大反力：710t/每墩；
移动造桥机状态时参数为：允许最大风压：0.25kN/m2；墩旁托架上最大反力：386t/每墩；最大轮压（支承台车上）：42t；内模小车走行速度：5m/min；模架横移速度：0.46m/min；模架纵移速度：0.87m/min。
②主要工作原理
MZ32型移动模架造桥机工作时，整个模架在靠墩旁托架支撑的支承台车作用下，可实现纵移、横移和竖移。底模在横移油缸作用下，实现开合并可通过底模螺栓调整高程或拱度。内模在内模小车作用下，实现走行和开合动作。模板成形面依靠螺杆支撑并调节。
墩旁托架和支承台车依靠另外设备在前方墩安装。模架纵移时由液压油缸同步顶推。内模系统由内模小车作为工具逐段将全跨长内模背负走行并开合安装，浇筑时内模依靠螺杆支撑固定。所有模板系统均有微调机构，可用油缸整体脱模也可单独通过螺杆脱模。
（3）MZ32型移动模架造桥机整孔制造箱梁程序

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:18
标题: 方案
①主要工艺流程
移动模架在箱梁的设计位置就位，安装支座，调整底模拱度及外模位置→绑扎底腹板钢筋及波纹管等附件，并设置内模小车轨道→内模由小车从已制箱梁内分段运出，展开到位并连接安装→绑扎顶板钢筋，安装各项预埋件→浇筑箱梁混凝土→养护至规定强度，先拆除端部外模、侧模并松开内模连接，进行初张拉，箱梁在自重作用下安全可靠→拆除底模外侧模：先开动主千斤顶使模架整体下落至支承台车上，再整体拆除底模及外侧模→移动模架的横移：解开主梁间横向桁架及底模连接，启动支承台车上的液压系统，模架分成左右两部分向两侧横移至底模可通过桥墩为止→移动模架的纵移：启动支承台车上的液压系统，模架纵移至下一孔箱梁制造位置→移动模架向中间横移合拢：启动支承台车上的液压系统，左右两组模架向中间横移合拢，合拢后将左右两部分横向桁架及底模用螺栓连接成整体→移动模架顶升就位：由主千斤顶将模架顶升至制造箱梁的设计高程→下一原位制梁循环开始。
②造桥机组拼
造桥机在工地进行组拼，组拼顺序为先搭设膺架，安装墩旁托架，再组拼主梁和底模横梁，最后进行底模、外侧模安装。
A、膺架搭设
组拼场地要求地基承载力较高，场地开阔。先搭设支承膺架，膺架下为混凝土扩大基础，膺架顶面设置千斤顶，利于调整顶面高程及组拼完后膺架与造桥机脱离。
B、墩旁托架安装
一台造桥机配有三套墩旁托架，用于支承、纵移、横移。墩旁托架支承在桥梁基础的承台上。墩旁托架的高度可根据桥墩高度的变化可配备不同长度的加长柱，加长柱有0.5m、1m、3m之分。当墩身高度＜5.5m时不用立柱及斜撑，当墩身高度＞5.5m时按表3.3.2-8配装托架高度。墩旁托架见图5.3.2.24。
表5.3.2-8　墩旁托架高度配装表
墩身高度（m）加长情况
5.5 仅用三角托架，不加长
6.0 加支腿(0.5m高)
7.0 支腿+1m加长柱
80 支腿+1m+1m加长柱
7.0 支腿+3m加长柱
7.5 支腿+0.5m+3m加长柱
10.0 支腿+1m+3m加长柱
首先要用水平仪测量承台面A、B、C、D点高程，A、B两点允差为5mm；C、D两点允差为5mm；A、B两点与C、D两点两边允差为10mm；两桥墩之间AB向允差15mm，CD向允差15mm。若超差，须用高标号砂浆找平或用钢垫块抄填。
浇筑混凝土时承台支点最大受力为345t，支腿边缘距承台边缘只有100mm，经过设计检算承台受力没多大问题。为保万无一失，还是对承台进行加固。加固方法为：用加固扁担通过两根扎丝锚把承台对拉起来，每根扎丝锚张拉力为40t，并用垫块把承台与扁担之间缝隙抄死，使张拉力有效地传给承台，确保承台不会被局部压溃、劈裂。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:19
标题: 方案
图5.3.2.24 墩旁托架安装示意图
墩旁托架安装顺序自下而上，先安装支腿，再安装加长柱，调整两侧间距及垂直度，张拉加长柱的扎丝锚，张拉吨位为4t，加长柱与墩身之间要用垫块抄死。然后安装三角托架，便于施工，三角托架在施工过程中作为一个整体进行拆拼，三角托架在没有对拉之前要用缆绳通过墩帽上支承垫石把它拉紧。最后张拉扎丝锚，张拉之前要调整两立柱轴线（大油缸轴线）间距为9432mm，调整托架螺旋顶伸出量。保证两侧托架横梁水平，且两横梁高差＜5mm。保证横梁上轨顶面距梁底面高差3470mm，允差为±5mm，并要和后方浇筑梁的墩旁托架轨顶面标高相一致。
扎丝锚张拉顺序自下而上，先张拉托架下部两根扎丝锚，张拉力为15t，上部扎丝锚共14根（每侧7根），为了使每根扎丝锚受力均匀，在张拉上部扎丝锚时分三次对称张拉，先把每根张拉到5t，第二次再把每根张拉到10t，最后再张拉到设计吨位15t，张拉时均对称进行。扎丝锚规格均为I级精轧φ32mm螺纹钢筋，其材质为40Si2MnV。
C、组拼主梁
墩旁托架安装完后，在其上安装支承台车，支承台车安装后必须进行锁定，保证主梁组拼的稳定性。然后调节膺架顶面高程与支承台车顶面高程一致。利用35t吊机将主梁分段吊放在膺架与支承台车上，用高强螺栓将其拼成整体。高强螺栓施拧质量直接影响到主梁的受力状况，为保证造桥机的拼装强度和纵移时的平稳性，必须按钢梁架设的要求来控制高强螺栓的施拧过程。先进行初拧，初拧值取终拧值的50%，再进行终拧，24h后用响拌进行检查，不合格必须返工，确保高强螺栓不漏拧、不欠拧、不超拧。导梁采用悬拼，拼装时先用50%冲钉定位，上50%高强螺栓，待螺栓初拧后再换掉冲钉。调整左右两套台车内侧车轮踏面中心距10432mm，允许误差±5mm。
D、底模横梁及底、外模安装调整
主梁组拼完成后，进行底模、外侧模安装。造桥机底模横梁为桁架式结构，在中间采用销接，在其顶部安放底模面板再加以固定，底模横梁通过设在主梁上的液压伸缩杆装置实现底模横梁的托起、销接，组装精度要求较高。外模支承在主梁上，随主梁的升降实现外模的就位、托模。
用墩旁托架上的垂直大油顶将模架顶升调整就位，待整个模架调整到位后，垂直大油顶的保险箍全部打上，并把主梁和支承台车抄死，主梁上的水平定位螺杆顶紧墩帽。调整后的模架应满足以下要求：外模纵桥向误差≤10mm，底模中心线偏位＜5mm，底板标高误差＜5mm。
油顶顶升调节模板图见图5.3.2.25。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:20
标题: 方案
油顶顶升调节模板图见图5.3.2.25。
油顶顶升调节模板图见图5.3.2.25。

图5.3.2.25 油顶顶升调节模板图
所有模板拼缝处均贴软塑双面胶，待模板拼接后铲除多余软塑双面胶，可达到拼缝严密、不漏浆。模板拼缝处有错台的用砂轮磨光机打磨，调整后的模板用1m靠尺检查，要达到每米高差＜2mm，错台＜1mm。然后是打磨除锈，涂刷仿瓷脱模漆。
外侧模的拼缝与底模拼缝对齐，预留2mm伸缩缝，满足模板预拱度设置和混凝土灌筑模架下挠要求。根据加载下挠需要，侧模拼缝上部的连接螺栓要紧，下部连接螺栓要松。模板拼缝连接见图5.3.2.26示意。

图5.3.2.26 模板拼缝连接示意图
正常循环施工中考虑PC梁加载后的弹性挠度值36mm（造桥机制造单位提供）。根据设计图建议，跨中设20mm反拱，故本造桥机设置36-20=16mm上拱。底模上拱度设置是通过调节底模螺旋千斤顶来实现的，跨中值最大，支座处为零，其余按二次抛物线设置。在施工两孔梁后，根据张拉上拱度的测量得出张拉上拱值为30～35mm，PC梁加载后的弹性挠度值刚好满足张拉上拱要求，在后来的施工中底模不再设上拱。
③造桥机上原位现浇箱梁
支座安装、钢筋绑扎、混凝土灌注及养护基本同支架法施工。
④预应力施工
32m双线单箱预应力简支箱梁纵向预应力27束，由于张拉空间有限，箱梁设计采用了箱顶、内齿槽与单端张拉方法，张拉布置图见图5.3.2.27及5.3.2.28。锚固体系采用M15系列锚具，张拉体系采用YCW250B、YCW400B新型千斤顶。
当梁体混凝土强度达到设计强度的100%且弹性模量达100%时，混凝土龄期满足4d方能进行第一批张拉。当梁体混凝土强度达到设计强度的100%且弹性模量达100%时，混凝土龄期满足10d方能进行第二批张拉。

图5.3.2.27 双线箱梁张拉布置图（一）

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:21
标题: 方案
图5.3.2.27  双线箱梁张拉布置图（一）

油顶顶升调节模板图见图5.3.2.25。

图5.3.2.25 油顶顶升调节模板图
所有模板拼缝处均贴软塑双面胶，待模板拼接后铲除多余软塑双面胶，可达到拼缝严密、不漏浆。模板拼缝处有错台的用砂轮磨光机打磨，调整后的模板用1m靠尺检查，要达到每米高差＜2mm，错台＜1mm。然后是打磨除锈，涂刷仿瓷脱模漆。
外侧模的拼缝与底模拼缝对齐，预留2mm伸缩缝，满足模板预拱度设置和混凝土灌筑模架下挠要求。根据加载下挠需要，侧模拼缝上部的连接螺栓要紧，下部连接螺栓要松。模板拼缝连接见图5.3.2.26示意。

图5.3.2.26  模板拼缝连接示意图
正常循环施工中考虑PC梁加载后的弹性挠度值36mm（造桥机制造单位提供）。根据设计图建议，跨中设20mm反拱，故本造桥机设置36-20=16mm上拱。底模上拱度设置是通过调节底模螺旋千斤顶来实现的，跨中值最大，支座处为零，其余按二次抛物线设置。在施工两孔梁后，根据张拉上拱度的测量得出张拉上拱值为30～35mm，PC梁加载后的弹性挠度值刚好满足张拉上拱要求，在后来的施工中底模不再设上拱。
③造桥机上原位现浇箱梁
支座安装、钢筋绑扎、混凝土灌注及养护基本同支架法施工。
④预应力施工
32m双线单箱预应力简支箱梁纵向预应力27束，由于张拉空间有限，箱梁设计采用了箱顶、内齿槽与单端张拉方法，张拉布置图见图5.3.2.27及5.3.2.28。锚固体系采用M15系列锚具，张拉体系采用YCW250B、YCW400B新型千斤顶。
当梁体混凝土强度达到设计强度的100%且弹性模量达100%时，混凝土龄期满足4d方能进行第一批张拉。当梁体混凝土强度达到设计强度的100%且弹性模量达100%时，混凝土龄期满足10d方能进行第二批张拉。

图5.3.2.27  双线箱梁张拉布置图（一）

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:21
标题: 方案
图5.3.2.27  双线箱梁张拉布置图（一）

图5.3.2.29  内模拆拼状态示意图
⑦造桥机纵横移
A、纵移
a、纵移前要做以下准备工作
（a）确保外模横移到位，纵移时不会碰撞墩身、墩帽，模架后方梁端工作平台要拆除，全面检查是否有物体阻碍纵移，并且确保纵移时不会有物体脱落；龙门吊机要支承在已制好的梁上，并用缆绳固定。解除门吊及内模小车供电电源，分清固定与移动电缆；台车与主梁、台车与墩旁托架的反钩确保钩牢。六级以上风禁止造桥机纵横移操作。
（b）造桥机纵移时要统一指挥，每个支承台车处均设专人进行纵移观察，观察主梁下面的滑道与支承台车上的滑槽是否有摩擦、阻碍以及脱槽现象，若有则及时通知停止纵移，待问题解决后再继续纵移。观察底模是否与墩身帽相撞。要随时监视墩旁托架的螺旋顶是否与墩身密贴，否则要派人调整，使螺旋顶前面的胶垫顶紧墩身。操作纵移油顶的人要注意油表压力变化，正常工作压力为15MPa，若有异常则立即停下，查找原因。
b、纵移就位
箱梁现浇完成且进行了第一期张拉后造桥机进行纵移，纵移要两侧对称、同步进行，两侧主梁不同步偏差应控制在一个纵移油缸行程约30cm内。在主梁前导梁快要搭上前孔支承台车时要调整支承台车的滑槽方向和角度，使之与主梁平行。若偏差较大可微调后面的支承台车横向距离使同一侧的三个台车在一条线上。否则会出现导梁入槽困难或咬边现象。
纵移到位后尽快进行横移合拢，并用螺栓把两块底模连接起来，模架顶升调整就位。造桥机纵移步骤见图5.3.2.30。
图5.3.2.30  造桥机纵移步骤图
B、横移就位
a、纵移到位后按下列要求尽快进行横移合拢，用螺栓把两块底模连接起来，以防天气突然变化。
b、支承台车编号见图5.3.2.31。1#位～4#位，○为横移指挥者站位。人员配备：指挥1人，横移油缸手柄操作1×4=4人，插拔滑靴销轴1×4=4人，监视墩旁托架的螺旋顶与墩身密贴情况并负责旋紧1×4=4人，共13人。
图5.3.2.31  支承台车编号图
c、横移前要清理托架横梁滑道，涂上少许黄油。检查是否有横移障碍物。统一指挥，1#位～4#位台车同步动作，1#与3#误差控制在半个横移行程约15cm，2#与4#同样，上游模架与下游模架误差控制在一个横移行程。
d、待底模桁架接近合拢时仔细操作，调整两组模架轴线与箱梁轴线平行，检查底模桁架中间锥销与孔是否能穿合进去，若吻合则合拢两组模架，带上连接螺栓，解除一边台车（如1#和3#）约束，同步操作2#、4#台车，使底模中线箱梁中线重合，横移完成。若两组模架合拢时有少许错台，则用外力（如导连）调整底模桁架使之合拢。若两组模架合拢时错台＞4cm时，则要调整主梁标高。把低的那一组模架（假设上游模架）横移到位，使底模桁架合拢线与箱梁中线重合，在支承台车上靠近主梁外侧放置50t千斤顶，用千斤顶和垂直大油顶把主梁慢慢顶起，使之与下游模架平齐。
e、为了保证模架纵向稳定性，调整主梁标高时先调整一头（1#位），待1#位调整好后，再调整3#位。调整平齐后横移下游模架到位进行合拢，横移结束。
f、调整1#位～4#位垂直大油顶把模板顶升到设计标高。原则上4个垂直大油顶应同步起升，但操作时很难同步，致使调好的底模中线偏位。为了防止中线偏位，先起升1#、2#位油顶，1#位与2#位油顶起顶高差不得大于3cm，待高出3#、4#位7cm时停止，抄垫块（垫块厚度7cm），垫块抄好后顶紧油顶，打上保险箍。再起升3#、4#位油顶，按同样方法交替进行。
g、待整个模架调整到位后，垂直大油顶的保险箍全部打上，并把主梁和支承台车抄死，起保险作用，还要把主梁上的水平定位螺杆顶紧墩帽，以防模架在水平面内移动。在所有起顶作业时，顶与垫块、垫块之间、垫块与主梁之间均用防滑石棉垫抄填。
h、调整后的模架应满足以下要求：外模纵桥向误差≤10mm，底模中心线偏位≤5mm，底板标高误差≤5mm。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:23
标题: 方案
箱梁贝雷梁支架现浇施工方案
根据武广客运专线的总体施工组织设计和现场的实际情况，由于部分桥梁处于两隧道之间无法运梁，并且数量比较少，建设桥梁预制厂经济不合理，切割后浇筑翼板受力有影响。所以部分箱梁采用支架现浇施工。
一、工程概况：
武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段，位于湖北、湖南、广东三省境内，线路自武汉枢纽引出，沿线经咸宁、岳阳、长沙、株洲、衡阳、郴州、韶关、清远，终至花都与广州枢纽新广州客站工程相衔接。
本管段位于湖南省的岳阳市境内，施工范围为DK1397+664.00～DK1402+769.00段综合工程（另外包含京珠联络线特大桥、胡家桥隧道、向公庙大桥、塘坡大桥、新华村大桥、麻塘里特大桥），主要穿越云溪乡、梅溪乡和康王乡等，沿线主要有桃李村、侨石村、金风桥村、新华村、羊角山村等，地形主要为低山及低山间丘陵、谷地地形，地形起伏较大，路线在其间穿越低山、谷地以及稻田、鱼塘、河流和村庄等。
本段桥梁设计基础主要采用扩大基础和钻孔桩，钻孔桩以直径１米和1.25米的端承桩为主。桥墩为圆端形和矩形的实心和空心板式墩，桥台采用空心矩形桥台。梁部使用单箱单室箱梁，以32米为主，24米作为调整跨。
箱梁断面图

单位：mm
二、工程数量：
桥梁名称中心里程梁部结构形式附注

铁铺里大桥 DK1397+990.54 1-24m+9-32+1-24简支梁
罗家水库中桥 DK1399+841.62 3-32m简支梁
罗家水库大桥　DK1400+053.96 4-32m简支梁
新屋里大桥 DK1400+633.23 11-32m简支梁
硚石村1号大桥 DK1401+530.37 2-32m+3-24m简支梁
硚石村2号大桥 DK1401+930.01 4-32m简支梁
京珠联络线特大桥 DK1405+540.32 1-24m+19-32m+(40+64+40)m+3-32m+1-24m
向公庙大桥 DK1406+421.40 6-32m简支梁
新华村大桥 DK1407+169.55 8-32m简支梁
塘坡大桥 DK1406+850.95 40+64+40m连续梁
麻塘里特大桥 DK1409+053.69 6-32m+2-24m+12-32m+(32+48+32)m+2-24m+ (40+72+40)m+24-32m
合计　32m简支梁111跨、24m简支梁5跨

三、施工流程

四、施工技术方案
　　１、基础施工方案
钢管支墩基础采用1.5×4.5×0.5米的C20混凝土，顶面预埋6根直径16mm圆钢与支墩连接，施工时，先把原地面的软泥和粘土清理干净，然后采用机械开挖基坑１米深，最后试验检测基底承载力，根据计算书考虑1.3倍的安全系数，地基承载力控制为三根中支墩基底承载力要达到400Kpa，两根边支墩承载力要达到300Kpa,如果满足要求，按照图纸施工，基础周边基坑内采用M5号浆砌片石回填至基础顶面，以防渗水，破坏基底。
如果实测基底承载力200KPa到400Kpa之间，底部增加一层φ16钢筋网，网眼间20×20cm。
如果实测基底承载力100KPa到300Kpa之间，需扩挖基础，增加1层2.5×5.5×0.5的M12.5号浆砌片石基础。
如果实测基底承载力不能达到200KPa，继续挖深基坑，下挖到2m时，承载力还达不到200KPa，基础采用挖孔桩，中间3个支墩采用φ1.2m的桩径时承载力必须大于800kpa,并嵌入岩层0.5米，如果中间3个支墩采用φ1.5m的桩径时承载力必须大于500kpa,并嵌入岩层0.5米。边上2个支墩采用φ1.0m的桩径时承载力必须大于700kpa,并嵌入岩层0.5米，如果边上2个支墩采用φ1.2m的桩径时承载力必须大于500kpa,并嵌入岩层0.5米。
基础施工完成后在支架两侧预留60厘米开挖临时排水沟。（基础具体布置见平面图）

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:24
标题: 方案
２、支架施工：
根据梁身自重和贝雷片承载力，经过计算，梁部采用（6+3+9+3+6）米的钢管支墩和贝雷简支梁作为箱梁预制支架，单跨纵向２排钢管支墩，横向5根钢管支墩，每根钢管支墩长为3m～18m，高度调整主要由0.25m～2m长的钢管支墩调整，其两端皆有法兰结构，以便连接，钢桩纵、横向采用钢管剪刀撑连接，增强整体稳定性。钢管支墩上下安装15mm的钢板进行应力扩散，钢管支墩顶面安装横向分配梁，分配梁上按照计算安装贝雷片纵梁，贝雷片每片下玄杆设置两根10号槽钢横带，上部采用U形螺栓与10号槽钢横带连成整体，作为横联，增强整体稳定性。横梁下横梁上安装模板，支架布置见下图。

现浇箱梁支架断面图

单位：mm
A、支架安装：
把按不同的长度连接好后，用吊车安装就位，下口和预埋螺栓连成整体，然后做纵、横向斜支撑连接，上面放置分配梁并栓接，最后用吊车安装纵横梁并连接，横梁安装铁楔块以备落架。
B、支架卸载（脱底模）
箱梁浇注完成后，待强度达到设计要求的80%时，开始初张拉，张拉完成后，拆除横梁下铁楔块进行卸载。
３、支架预压：
为验证支架的稳定，刚度及强度，消除支架非弹性变形，确保梁体不因支架沉降而产生开裂，需采用支架预压措施。
A、支架预压荷载和范围：
支架预压范围主要为腹板和翼板交点间的正下方支架，翼板部分支架由于重量小，对支架沉降影响不大。支架预压荷载按该部分箱梁自重的1.05倍计算（芯模、人群荷载及结构物自重），即32米预压荷载重量为：860吨；24米预压荷载重量为：670吨；箱梁预压荷载在支架沉降稳定后拆除。
a、第一种方案：上边横向钢筋加载和下部横向1.5间距吊0.9×0.9×0.9×2.2=1.6墩的混凝土块15个，即每延米加载24t，其余不足部分在顶面中间9米宽范围内横向摆放一层钢筋，满足预压荷载重量要求。

单位：mm
b、第二种方案：上边横向9米范围混凝土块加载，腹板和翼板交点间的9米范围内正下方支架承担着绝大部分重量，翼板部分支架由于重量小，不于考虑。

单位：mm
B、加载
采用分级均匀加载，按三级进行，即50%、80%和100%的加载总重，每级加载后均静载3小时后分别测设支架和地基的沉降量，做好记录。加载全部完成后，等到支架及地基沉降稳定后，方可进行卸载。卸载应分级进行，及100%-80%-50%-0.每级卸载后均静载1小时后分别测设支架和地基的恢复量，做好记录。
C、沉降现测
a、仪器配备和人员安排
莱卡TC1201全站仪,标称精度2mm+2ppm；
DSZ2水准仪+测微器+铟钢尺一套，DS２水准仪一台；
线锤1.5KG以上45只；
b、测点布置
每跨支架要设三个观测横断面，即跨中、支点附近三个断面。每个断面设１0个测点，即基础5个点，支架5个点（与基础点位置相对应底板位置），基础点位用红丝油漆标识（最好埋钢筋头，支架上的点位采用挂钢丝垂球地面作检测点和的办法。
c、观测阶段
观测分成五个阶段：预压加载前，50%荷载、80%荷载、100%荷载、卸载后。每个观测阶段要观测2次。堆载结束后，测量观测６个小时安排一次，若沉降不明显趋于稳定可卸载（沉降两次差值小于1mm），卸载后继续观测一天。注意观察过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:24
标题: 方案
d、观测成果
沉降观测数据要如实填写在沉降观测记录表上，计算出支架弹性压缩量及基础沉降量，支架的弹性压缩结果用于支架预高设置（底模预高），绘制加载-支架沉降曲线。
根据以上资料和设计院提供的梁的张拉起拱度综合计算设置支架的预拱度。
４、底模安装调整：
支架预压完成后，进行底模安装。底模按照图纸在横梁上安装小方木，小方木在安装前两面刨光刨平，按要求调整好小方木的纵横向间距，然后用电钻在竹胶合板打眼，用平头螺栓把竹胶合板顶在小方木上，竹胶合板安装前两侧用电锯取直并切割为1.2米宽幅面。最后检查并调整竹胶合板板的平面错台进行调整。
５、钢筋和侧、内模安装：
钢筋进场须经检验合格后才能使用，钢筋接头除图纸规定外，采用搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部应预先折向一侧，使两接合钢筋轴线一致；接头双面焊缝的长度不应小于5d，单面焊缝的长度不应小于10d（d为钢筋直径），梁体所用钢筋均在钢筋棚配料，考虑运输条件，箍筋以及便于运输的钢筋在钢筋棚加工，梁体纵向钢筋到现场焊接，钢筋绑扎前，先由技术定位放线，检查底模的偏位和梁底高程，经检查符合要求，将底模板清理干净，刷脱模剂，然后先绑扎底板和腹板钢筋，底板钢筋须加固牢靠，底板钢筋若遇预应力钢绞线可适当移动钢筋位置，钢筋绑扎时注意预留底板泄水孔。底板钢筋绑扎后，焊接底板固定钢绞线的U型环，按图纸尺寸准确定位，并适当加密，然后将φ90mm波纹管在底板U型环上固定，经检查无误后，安装侧模，为确保波纹管在砼施工时损坏、进水泥浆，影响钢绞线张拉，在波纹管内套PVC管，在砼施工过程中不间断活动PVC管，确保波纹管道畅通，砼初凝后，拉出PVC管，循环使用。
侧模使用人工配合吊车安装到位，并连接侧模丝杆，调节底口螺栓和侧模丝杆使模板安装到位。调整后的模架应满足以下要求：外模纵桥向误差≤10mm，底板标高误差＜5mm。模板拼缝处均贴软塑双面胶，待模板拼接后铲除多余软塑双面胶，可达到拼缝严密、不漏浆。模板拼缝处有错台的用砂轮磨光机打磨，调整后的模板用1m靠尺检查，要达到每米高差＜2mm，错台＜1mm。侧模安装完成后，调整和固定腹板钢筋和钢绞线，经检查无误后开始安装内模。

模板拼缝连接示意图

内模安装前采用PVC管豫留底板通气孔，并作为内模的支架支撑点，内模采用带内支架的拼装式定型钢模，首先在地面上把内模分段拼装成整体，其次在用吊车安装就位，最后内模固定检查无误后，绑扎顶板钢筋，顶板钢筋绑扎完成后，最后检查模型的中线、标高和结构尺寸无误后，开始浇筑混凝土。
６、混凝土施工：
铁路客运专线32米双线箱梁梁体混凝土总方量327.62方，根据规范要求6小时内灌注完毕
为确保梁体砼一次浇筑完成，连续施工，质量得到保证，减少质量通病，制定以下浇注方法：
（1）灌注工艺
灌注顺序为“先底板、再腹板、最后顶板，由两端向中间”。用2台布料机对称布料、连续灌注，以水平分层（灌注厚度不大于300mm）、斜向分段的施工工艺左右对称灌注。具体步骤如下：
a、为保证底板、腹板交接处混凝土密实，在灌注时先从两端将底板3米范围内的底板混凝土灌满，用插入式振动棒振捣。在梁端交接处振捣用钢筋引路，注意插棒位置，防止振捣后难以拔出。
b、由两端向中间，通过腹板左右对称的灌注底板以及底板与腹板交接处的混凝土，左右腹板混凝土高差不超过一层，以插入式振动棒为主，以附着式振动器为辅助进行振捣。布料机移位时下料口用袋子包裹，以防止混凝土撒落顶板形成干灰、干渣。
c、对称灌注两侧腹板混凝土，此时混凝土捣固主要采用插入式振动棒进行，禁止开动附着式振动器，以防止扰动腹板下半部已接近初凝的混凝土，而造成麻面或露筋。振动棒插入已灌注下层混凝土深度为10厘米左右，禁止振动棒接触预应力成孔胶管及预埋件。
d、将内模顶部、侧模翼缘板上滴落的混凝土铲除干净后，由两端向跨中进行顶板混凝土灌注。
e、梁体混凝土灌注完成后，对顶板、底板混凝土表面进行第二次赶光、抹面，保证防水层基面平整、内腔光滑。
具体灌注顺序如图所示：

７、张拉:
（1）张拉工作进行前，首先要对所使用的千斤顶和油表进行校正，并要有校正报告，油表与千斤顶须配套使用。钢绞线需按规范要求进行抽检，不符合要求的钢绞线决不能使用，通过试验确定钢绞线的弹性模量。
（2）在砼强度达到设计强度的60％以上时，首先拆除端模，松开内模，将内模用卷扬机拉出梁体，拆除侧模后，再进行预应力张拉工作。
（3）钢绞线下料长度应按设计孔道长度加张拉设备长度，并预留锚外不少于100mm的总下料长度，下料时用砂轮切割机平放切割。
（4）终张拉应在梁体砼强度达到设计值后、龄期不少于10天时进行，预应力采用两端同步张拉，并左右对称进行，预应力张拉采用应力应变双控措施，张拉过程中应保持两端的伸长量基本一致，施加预应力值以油表读数为主，以预应力伸长值进行校核。
双线箱梁张拉布置图（一）
双线箱梁张拉布置图（二）
（5）按设计图的规定及张拉顺序张拉钢绞线。张拉时应左右对称，最大不平衡束不超过一束。
预应力筋张拉程序为：
0→初应力0.2σk（作伸长量标记）→设计值（持荷5min，测伸长值）→锚固（张拉顶油压回零，测量总回缩量及夹片外露量）。
8、管道压浆、封端
预应力终拉完成后，应在48小时内进行管道压浆，压浆前管道内应清除杂物及积水，压浆时及压浆后3D内，梁体及环境温度不得低于5℃,压入管道的水泥浆应饱满密实，同一管道压浆应连续进行，一次完成，水泥浆压入管道的时间间隔不应超过40min。
浇筑梁体封端砼之前，应先将承压板表面的黏浆和锚环外面上部的灰浆铲除干净，同时检查无漏压的管道后，才允许浇筑封端混凝土，为保证封端混凝土接缝处接合良好，应将原混凝土表面凿毛，并焊钢筋网片，封端砼应采用无收缩混凝土进行封堵，为保证有足够的张拉空间，封端砼在相邻两孔梁预应力张拉结束后，再灌注，与桥台相接时，桥台胸墙部分应在张拉完成后再灌注。
８、支架、模板拆除：
箱梁浇注完成后，待强度达到设计要求的60%时，即可开始拆除侧模、内模。拆除侧模先拆除连接螺栓，松动支撑丝杆，使侧模脱离梁体，利用模板底部的行走轮，使用卷扬机作为牵引动力（在其它墩台顶预埋锚环，固定倒向滑轮，用钢丝绳牵引），沿滑轨将侧模移动至下一孔使用。梁体砼强度达到设计强度100%，张拉完成后即可松动支承油托，底模统一均匀下落，与梁体脱离，人工配合吊车将底模拆除，在地面进行整修，吊装到下孔梁使用。支架及贝雷梁采用人工配合吊车由上向下顺序拆除，在拆除过程中，不得强行撬除要按序施工。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:25
标题: 方案
d、观测成果
沉降观测数据要如实填写在沉降观测记录表上，计算出支架弹性压缩量及基础沉降量，支架的弹性压缩结果用于支架预高设置（底模预高），绘制加载-支架沉降曲线。
根据以上资料和设计院提供的梁的张拉起拱度综合计算设置支架的预拱度。
４、底模安装调整：
支架预压完成后，进行底模安装。底模按照图纸在横梁上安装小方木，小方木在安装前两面刨光刨平，按要求调整好小方木的纵横向间距，然后用电钻在竹胶合板打眼，用平头螺栓把竹胶合板顶在小方木上，竹胶合板安装前两侧用电锯取直并切割为1.2米宽幅面。最后检查并调整竹胶合板板的平面错台进行调整。
５、钢筋和侧、内模安装：
钢筋进场须经检验合格后才能使用，钢筋接头除图纸规定外，采用搭接电弧焊时，两钢筋搭接端部应预先折向一侧，使两接合钢筋轴线一致；接头双面焊缝的长度不应小于5d，单面焊缝的长度不应小于10d（d为钢筋直径），梁体所用钢筋均在钢筋棚配料，考虑运输条件，箍筋以及便于运输的钢筋在钢筋棚加工，梁体纵向钢筋到现场焊接，钢筋绑扎前，先由技术定位放线，检查底模的偏位和梁底高程，经检查符合要求，将底模板清理干净，刷脱模剂，然后先绑扎底板和腹板钢筋，底板钢筋须加固牢靠，底板钢筋若遇预应力钢绞线可适当移动钢筋位置，钢筋绑扎时注意预留底板泄水孔。底板钢筋绑扎后，焊接底板固定钢绞线的U型环，按图纸尺寸准确定位，并适当加密，然后将φ90mm波纹管在底板U型环上固定，经检查无误后，安装侧模，为确保波纹管在砼施工时损坏、进水泥浆，影响钢绞线张拉，在波纹管内套PVC管，在砼施工过程中不间断活动PVC管，确保波纹管道畅通，砼初凝后，拉出PVC管，循环使用。
侧模使用人工配合吊车安装到位，并连接侧模丝杆，调节底口螺栓和侧模丝杆使模板安装到位。调整后的模架应满足以下要求：外模纵桥向误差≤10mm，底板标高误差＜5mm。模板拼缝处均贴软塑双面胶，待模板拼接后铲除多余软塑双面胶，可达到拼缝严密、不漏浆。模板拼缝处有错台的用砂轮磨光机打磨，调整后的模板用1m靠尺检查，要达到每米高差＜2mm，错台＜1mm。侧模安装完成后，调整和固定腹板钢筋和钢绞线，经检查无误后开始安装内模。

模板拼缝连接示意图

内模安装前采用PVC管豫留底板通气孔，并作为内模的支架支撑点，内模采用带内支架的拼装式定型钢模，首先在地面上把内模分段拼装成整体，其次在用吊车安装就位，最后内模固定检查无误后，绑扎顶板钢筋，顶板钢筋绑扎完成后，最后检查模型的中线、标高和结构尺寸无误后，开始浇筑混凝土。
６、混凝土施工：
铁路客运专线32米双线箱梁梁体混凝土总方量327.62方，根据规范要求6小时内灌注完毕
为确保梁体砼一次浇筑完成，连续施工，质量得到保证，减少质量通病，制定以下浇注方法：
（1）灌注工艺
灌注顺序为“先底板、再腹板、最后顶板，由两端向中间”。用2台布料机对称布料、连续灌注，以水平分层（灌注厚度不大于300mm）、斜向分段的施工工艺左右对称灌注。具体步骤如下：
a、为保证底板、腹板交接处混凝土密实，在灌注时先从两端将底板3米范围内的底板混凝土灌满，用插入式振动棒振捣。在梁端交接处振捣用钢筋引路，注意插棒位置，防止振捣后难以拔出。
b、由两端向中间，通过腹板左右对称的灌注底板以及底板与腹板交接处的混凝土，左右腹板混凝土高差不超过一层，以插入式振动棒为主，以附着式振动器为辅助进行振捣。布料机移位时下料口用袋子包裹，以防止混凝土撒落顶板形成干灰、干渣。
c、对称灌注两侧腹板混凝土，此时混凝土捣固主要采用插入式振动棒进行，禁止开动附着式振动器，以防止扰动腹板下半部已接近初凝的混凝土，而造成麻面或露筋。振动棒插入已灌注下层混凝土深度为10厘米左右，禁止振动棒接触预应力成孔胶管及预埋件。
d、将内模顶部、侧模翼缘板上滴落的混凝土铲除干净后，由两端向跨中进行顶板混凝土灌注。
e、梁体混凝土灌注完成后，对顶板、底板混凝土表面进行第二次赶光、抹面，保证防水层基面平整、内腔光滑。
具体灌注顺序如图所示：

７、张拉:
（1）张拉工作进行前，首先要对所使用的千斤顶和油表进行校正，并要有校正报告，油表与千斤顶须配套使用。钢绞线需按规范要求进行抽检，不符合要求的钢绞线决不能使用，通过试验确定钢绞线的弹性模量。
（2）在砼强度达到设计强度的60％以上时，首先拆除端模，松开内模，将内模用卷扬机拉出梁体，拆除侧模后，再进行预应力张拉工作。
（3）钢绞线下料长度应按设计孔道长度加张拉设备长度，并预留锚外不少于100mm的总下料长度，下料时用砂轮切割机平放切割。
（4）终张拉应在梁体砼强度达到设计值后、龄期不少于10天时进行，预应力采用两端同步张拉，并左右对称进行，预应力张拉采用应力应变双控措施，张拉过程中应保持两端的伸长量基本一致，施加预应力值以油表读数为主，以预应力伸长值进行校核。
双线箱梁张拉布置图（一）
双线箱梁张拉布置图（二）
（5）按设计图的规定及张拉顺序张拉钢绞线。张拉时应左右对称，最大不平衡束不超过一束。
预应力筋张拉程序为：
0→初应力0.2σk（作伸长量标记）→设计值（持荷5min，测伸长值）→锚固（张拉顶油压回零，测量总回缩量及夹片外露量）。
8、管道压浆、封端
预应力终拉完成后，应在48小时内进行管道压浆，压浆前管道内应清除杂物及积水，压浆时及压浆后3D内，梁体及环境温度不得低于5℃,压入管道的水泥浆应饱满密实，同一管道压浆应连续进行，一次完成，水泥浆压入管道的时间间隔不应超过40min。
浇筑梁体封端砼之前，应先将承压板表面的黏浆和锚环外面上部的灰浆铲除干净，同时检查无漏压的管道后，才允许浇筑封端混凝土，为保证封端混凝土接缝处接合良好，应将原混凝土表面凿毛，并焊钢筋网片，封端砼应采用无收缩混凝土进行封堵，为保证有足够的张拉空间，封端砼在相邻两孔梁预应力张拉结束后，再灌注，与桥台相接时，桥台胸墙部分应在张拉完成后再灌注。
８、支架、模板拆除：
箱梁浇注完成后，待强度达到设计要求的60%时，即可开始拆除侧模、内模。拆除侧模先拆除连接螺栓，松动支撑丝杆，使侧模脱离梁体，利用模板底部的行走轮，使用卷扬机作为牵引动力（在其它墩台顶预埋锚环，固定倒向滑轮，用钢丝绳牵引），沿滑轨将侧模移动至下一孔使用。梁体砼强度达到设计强度100%，张拉完成后即可松动支承油托，底模统一均匀下落，与梁体脱离，人工配合吊车将底模拆除，在地面进行整修，吊装到下孔梁使用。支架及贝雷梁采用人工配合吊车由上向下顺序拆除，在拆除过程中，不得强行撬除要按序施工。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:26
标题: 方案
第一章　计算说明
根据武广客运专线的总体施工组织设计和现场的实际情况，由于部分桥梁处于两隧道之间无法运梁，并且数量比较少，建设桥梁预制厂经济不合理，切割后浇筑翼板受力有影响。所以部分箱梁采用支架现浇施工。
一、计算依据：
１、《铁路混凝土工程施工技术指南》；
２、《客运专线桥梁工程施工技术指南》；
３、《路桥施工计算手册》；
４、《材料力学》；
５、《结构力学》；
６、《钢结构设计与计算》；
７、《地基基础设计施工手册》；
８、本单位同类工程施工经验。
二、工程概况：
武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段，位于湖北、湖南、广东三省境内，线路自武汉枢纽引出，沿线经咸宁、岳阳、长沙、株洲、衡阳、郴州、韶关、清远，终至花都与广州枢纽新广州客站工程相衔接。
本管段位于湖南省的岳阳市境内，施工范围为DK1397+664.00～DK1402+769.00段（另外包含京珠联络线特大桥、胡家桥隧道、向公庙大桥、塘坡大桥、新华村大桥、麻塘里特大桥），主要穿越云溪乡、梅溪乡和康王乡等，沿线主要有桃李村、侨石村、金风桥村、新华村、羊角山村等，地形主要为低山及低山间丘陵、谷地地形，地形起伏较大，路线在其间穿越低山、谷地以及稻田、鱼塘、河流和村庄等。
三、地质概况：
本段桥梁工程均处于丘陵地带，丘坡植被发育，表层为第四系全新统坡残积粉质黏土层，呈土黄色、棕黄色，硬塑状；谷间表层为第四系全新统冲洪积粉质黏土层。上部含植物根系，局部含锰铁结核及少量碎石，呈棱角状，成分为板岩。
下伏基岩为冷家溪群砂质板岩：
全风化层，呈褐绿色和褐黄色，原岩结构构造被破坏，主要矿物成份为石英粉砂，岩芯呈土柱状及少量块状；
强风化层，呈褐黄色，变余结构，板状构造，裂隙发育，裂隙面见铁锰质浸染，岩芯短柱状及少量碎块状，节理裂隙较发育弱风化层，青灰色，变余结构，板状构造，岩性坚硬，节理发育。岩芯呈短柱状及块状，节理裂隙发育。
本段无岩溶、软土、滑坡、泥石流等不良地质现象。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:26
标题: 方案
第二章　底板（竹胶合板）计算
箱梁采用支架现浇施工，考虑到底板是平面并且竹胶合模板重量轻，便于高空施工，所以箱梁地板采用竹胶合模板，布置为对称中心4.8米宽。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和梁端部分，横向分为中间部分、腹板部分，竹胶合模板的中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体考虑1.3倍安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》和《建筑技术》查得，并综合考虑浸水时间，竹胶合模板的力学指标取下值：
，，。
竹胶合模板选用厚度，1米宽竹胶合模板的截面几何特性计算结果如下：

跨中部分计算
　单位：mm
跨中断面图
一、中间部分
中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.3米跨度的连续梁进行计算，计算模式如下：
                                                                           单位：mm
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：内模和支架采用

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
１、强度计算：
荷载组合采用，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求

　　满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求
二、腹板部分
腹板部分竹胶合模板按照底部纵梁３×0.2米跨度的连续梁进行计算，计算模式如下：

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:27
标题: 方案
腹板部分竹胶合模板按照底部纵梁３×0.2米跨度的连续梁进行计算，计算模式如下：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　单位：mm
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：内外模板和支架均采用75Kg/m2。

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：

根据《铁路施工计算手册》查得：

满足要求

　　满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板的平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求
梁端部分计算
                                                   单位：mm
梁端断面图
一、中间部分
中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.2米跨度的连续梁进行计算，计算模式如下：
                                                                        　　单位：mm
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：内模和支架采用250Kg/m2

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
1、强度计算：
荷载组合采用，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求

　　满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用，所以
考虑1.3倍安全系数

转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求
二、腹板部分
腹板部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.15米跨度的连续梁进行计算，计算模式如下：

单位：mm
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：内外模和支架均采用75Kg/m2。

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
1、强度计算：
荷载组合采用，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求

　　满足要求

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:28
标题: 方案
2、刚度验算：
荷载组合采用，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求
总结以上的计算结果得：
底模竹胶合模板选用厚度，幅面为2.4×1.2米。
底模纵肋的横向布置为：
跨中23.4米=

米
梁端4.6米=

米

第三章　底模（小方木）计算
箱梁支架现浇施工底模采用竹胶合模板，竹胶合模板底部使用小方木作为纵肋把荷载传递给支架横梁，由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以小方木横向非等间距排列，计算时纵向分为跨中部分和梁端部分，横向分为中间部分、腹板部分。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，并且由于木材的非均匀性，所以总体考虑1.3倍安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：
，，。
小方木选用截面９×9cm的红松，截面几何特性计算结果如下：

跨中部分计算
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　单位：mm
跨中断面图
小方木的刚度较小，根据横梁的排布形式，小方木按照跨度0.9米的简支梁进行计算，计算模式如下：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
单位：mm
一、中间部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：底模和纵肋采用30Kg/m2，内模和支架采用250 Kg/m2。

（2）、混凝土

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：
　
满足要求

满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为的小方木线荷载，按照小方木平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：


满足要求

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:29
标题: 方案
二、腹板部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：底模和纵肋采用30Kg/m2，内外模和支架均采用75Kg/m2。

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于１米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：根据实际情况不考虑
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：
　
满足要求

满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为的小方木线荷载，按照小方木平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：


满足要求
梁端部分计算
                                                                     　　　　　　　　　
单位：mm
梁端断面图
小方木的刚度较小，根据横梁的排布形式，小方木按照跨度0.6米的简支梁的简支梁进行计算，计算模式如下：
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
单位：mm
一、中间部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：底模和纵肋采用30Kg/m2，内模和支架采用250 Kg/m2。

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
  根据实际情况不考虑
１、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求

满足要求

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:30
标题: 方案
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为的小方木线荷载，按照小方木平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：


满足要求
二、腹板部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：底模和纵肋采用30Kg/m2，内外模和支架均采用75Kg/m2。

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于１米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：
　
满足要求
　
满足要求
２、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为的小方木线荷载，按照小方木平均承载：

根据《路桥施工计算手册》查得：


满足要求
总结以上的计算结果得：
小方木选用截面9×9cm的红松。
32米箱梁横梁的纵向布置为：
32.4米=
（3*0.6+0.3+4*0.6+26*0.9+4*0.6+0.3+3*0.6）米

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:32
标题: 方案
第四章横梁计算
箱梁支架现浇施工底模采用竹胶合模板，竹胶合模板底部使用小方木作为纵肋把荷载传递给支架横梁，由于箱梁纵向为变截面、横向的不均匀分布和横梁的间距不等，所以计算时纵向分为跨中部分和梁端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分分别计算，翼板部分间距与中间部分相同，但是荷载较小，不于考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了保证质量安全，所以总体考虑1.3倍安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值：
，，。
横梁选用10号槽钢，设计受力参数为：
W=39.4cm3，I=198.3cm4，S=23.5 cm3，d=0.53cm
跨中部分计算

单位：mm
跨中断面图
一、中间部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：底模和横梁采用，内模和支架采用。
（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
根据纵梁的布置形式，中间部分横肋采用米连续梁模式进行计算，计算图式如下：

　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　单位：mm
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向900mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求

满足要求
2、刚度计算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向900mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得

满足要求
二、腹板部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：内外模和支架均采用。

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
根据纵梁的布置形式，腹板部分横梁采用0.8米简支梁模式进行计算，计算图式如下：

单位：mm
１、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向900mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求

满足要求

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:32
标题: 方案
２、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向900mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求
梁端部分计算

单位：mm
梁端断面图
一、中间部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：底模和横梁采用，内模和支架采用

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
根据纵梁的布置形式，中间部分横肋采用3×1米连续梁模式进行计算，计算图式如下：

单位：mm
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向600mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求
２、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向600mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工技术手册》查得：

满足要求
二、腹板部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：底模和横梁采用，内外模和支架均采用。

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
根据纵梁的布置形式，腹板部分横梁采用0.8米简支梁模式进行计算，计算图式如下：

单位：mm
１、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向600mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求

满足要求
２、刚度计验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向600mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求
总结以上的计算结果得：
横梁选用10号槽钢。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:33
标题: 方案
２、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向900mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求
梁端部分计算

单位：mm
梁端断面图
一、中间部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：底模和横梁采用，内模和支架采用

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
根据纵梁的布置形式，中间部分横肋采用3×1米连续梁模式进行计算，计算图式如下：

单位：mm
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向600mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求
２、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向600mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工技术手册》查得：

满足要求
二、腹板部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：底模和横梁采用，内外模和支架均采用。

（2）、混凝土：

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
根据纵梁的布置形式，腹板部分横梁采用0.8米简支梁模式进行计算，计算图式如下：

单位：mm
１、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向600mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求

满足要求
２、刚度计验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
考虑1.3倍安全系数：

转化为沿桥梁纵向600mm间距横梁的线荷载：

根据《路桥施工计算手册》查得：

满足要求
总结以上的计算结果得：
横梁选用10号槽钢。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:34
标题: 方案
第五章　支架纵梁（贝雷片）计算
由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为中间部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，纵梁总体考虑1.3倍安全系数和中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。
根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：
单层单排珩片的几何特性：，
单层单排珩片容许内力：，
玄杆几何特性：，，
，
珩架销子的双剪状态的容许剪力
玄杆螺栓的容许剪力
跨中部分计算

单位：mm
跨中断面图

　　跨中部分按照跨度９米的简支梁计算，计算模式如下：

单位：mm
一、中间部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板：底模和横梁采用，内模和支架采用。
（2）、混凝土(2米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
考虑1.3倍安全系数：

贝雷梁1片满足要求

贝雷梁1.22片满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
考虑1.3倍安全系数：

贝雷梁1片满足要求
二、腹板部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几部分：
（1）、模板：内外模和支架均采用。(2米宽度的线荷载)

（2）、混凝土：(2米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:35
标题: 方案
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
考虑1.3倍安全系数：

贝雷梁2片满足要求

贝雷梁2片满足要求
2、刚度计算：
荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
考虑1.3倍安全系数：

贝雷梁1片满足要求
三、翼板部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几部分：
（1）、模板：外模和支架均采用。(2.7米宽度的线荷载)

（2）、混凝土：(2.7米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
１、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，转化为２.7米宽度的纵向线荷载，所以
考虑1.3倍安全系数：

贝雷梁1片满足要求

贝雷梁2片满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，转化为２.7米宽度的纵向线荷载，所以
考虑1.3倍安全系数：

贝雷梁1片满足要求
加厚端部分
AB段断面

单位：mm
C点断面

单位：mm
D｀点断面（内插求D点断面）

单位：mm
加厚端部分按照跨度6米的简支梁计算，计算模式如下：

一、中间部分
AB段荷载计算
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几部分：

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:36
标题: 方案
（1）、模板：底模和横梁采用，内模和支架采用。
（2）、混凝土：(2米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
C点荷载计算
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几部分：
（1）、模板：底模和横梁采用，内模和支架采用。
（2）、混凝土：(2米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
点荷载计算
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几部分：
（1）、模板：底模和横梁采用，内模和支架采用。
（2）、混凝土：(2米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
AB段荷载：
考虑1.3倍安全系数

C点荷载：
考虑1.3倍安全系数：

点荷载：
考虑1.3倍安全系数：

所以

根据计算模式求得：

　　

求得X=3.036时，

贝雷梁1片满足要求

贝雷梁1片满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
AB段荷载
考虑1.3倍安全系数

C点荷载
考虑1.3倍安全系数：

点荷载
考虑1.3倍安全系数：

所以

根据计算模式求得：

　　

求得X=3.081时，

当X=3.081时，，得C=-458.2

当X=0时，，得D=0
当X=3.081时，

贝雷梁1片满足要求
二、腹板部分
AB段荷载计算
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几部分：
（1）、模板：内外模和支架均采用。(2米宽度的线荷载)

（2）、混凝土：(2米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:36
标题: 方案
C点荷载计算
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几部分：
（1）、模板：内模和支架采用。(2米宽度的线荷载)

（2）、混凝土：(2米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
点荷载计算
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几部分：
（1）、模板：内模和支架采用。(2米宽度的线荷载)

（2）、混凝土：(2米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：
（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
AB段荷载：
考虑1.3倍安全系数

C点荷载：
考虑1.3倍安全系数：

点荷载：
考虑1.3倍安全系数：

所以

根据计算模式求得：

　　

求得X=3.019时，

贝雷梁1片满足要求

贝雷梁1.28片满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
AB段荷载
考虑1.3倍安全系数

C点荷载
考虑1.3倍安全系数：

点荷载
考虑1.3倍安全系数：

所以

根据计算模式求得：

　　

求得X=3.021时，

当X=3.021时，，得C=-819.9

当X=0时，，得D=0
当X=3.021时，

贝雷梁1片满足要求

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:37
标题: 方案
C点荷载计算
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几部分：
（1）、模板：内模和支架采用。(2米宽度的线荷载)

（2）、混凝土：(2米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：

（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
点荷载计算
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几部分：
（1）、模板：内模和支架采用。(2米宽度的线荷载)

（2）、混凝土：(2米宽度的线荷载)

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：
混凝土厚度大于1米不计
（5）、振捣：
（6）、其他荷载：
根据实际情况不考虑
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
AB段荷载：
考虑1.3倍安全系数

C点荷载：
考虑1.3倍安全系数：

点荷载：
考虑1.3倍安全系数：

所以

根据计算模式求得：

　　

求得X=3.019时，

贝雷梁1片满足要求

贝雷梁1.28片满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
AB段荷载
考虑1.3倍安全系数

C点荷载
考虑1.3倍安全系数：

点荷载
考虑1.3倍安全系数：

所以

根据计算模式求得：

　　

求得X=3.021时，

当X=3.021时，，得C=-819.9

当X=0时，，得D=0
当X=3.021时，

贝雷梁1片满足要求

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:37
标题: 方案
三、翼板部分
受力结构与中间部分相同
总结以上的计算结果，贝雷片数量计算结果为：
中间部分：2；腹板部分2；翼板部分2。
由于箱粱支架受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，所以箱梁支架横向贝雷片数量选用15片，贝雷片数量选用结果为：
中间部分：2.5；腹板部分3；翼板部分2。
横向布局为
13m=（1.5+1.0+0.8+0.6+0.6+1+1+1+1+0.6+0.6+0.8+1.0+1.5）m
纵向布局为
27m=(6+3+9+3+6)m
根据以上计算结果：
纵梁6米变截面跨两端支座的荷载分配系数为：
中支座：0.48 边支座：0.52

第六章　分配梁和支墩计算
箱梁支架结构层次图
　　由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和梁端部分，横向分为中间部分、侧面部分。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。
分配梁
由于横梁已经分配一次荷载，所以分配梁采用均布荷载简支梁计算。
分配梁选用3根40b工字钢，设计受力参数为：
W=1139cm3，I=22781cm4，b=12.5mm，I/S=33.6cm

跨中部分
　一、中间部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板和支架：底模、横梁和纵梁采用，内模和支架采用。

（2）、混凝土

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：分配梁荷载为240Kg/m

纵向中间部分（3+9+3）米三跨简支梁，中间分配梁承载最大的是（4.5+1.5）米范围，中间部分按照跨度2.6米的简支梁计算，计算模式如下：

单位：mm
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
　　考虑1.3倍安全系数：

满足要求

满足要求

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:38
标题: 方案
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
　　
考虑1.3倍安全系数：

满足要求
二、侧面部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板和支架：横梁和纵梁采用，内外模板和支架均采用75Kg/m2。

（2）、混凝土

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：分配梁荷载为240Kg/m

纵向侧面部分（3+9+3）米三跨简支梁，中间分配梁承载最大的是（4.5+1.5）米范围，中间部分按照跨度3.9米的简支梁计算，计算模式如下：

单位：mm
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以
　　考虑1.3倍安全系数：

满足要求

满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以
　　
考虑1.3倍安全系数：

满足要求
梁端部分
　　一、中间部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板和支架：底模、横梁和纵梁采用，内模和支架采用。

（2）、混凝土

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：分配梁荷载为240Kg/m

墩侧中间部分（６（跨中断面）+２（梁端断面））米两跨简支梁，中间分配梁承载最大的是（３（跨中断面）+1（梁端断面））米范围，中间部分按照跨度2.6米的简支梁计算，计算模式如下：

单位：mm

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:38
标题: 方案
21、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以

考虑1.3倍安全系数：

满足要求

满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以

考虑1.3倍安全系数：



满足要求
二、侧面部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板和支架：横梁和纵梁采用，内外模板和支架均采用75Kg/m2。

（2）、混凝土

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：分配梁荷载为240Kg/m

墩侧侧面部分（６（跨中断面）+6（梁端断面））米两跨简支梁，中间分配梁承载最大的是（３（跨中断面）+3（梁端断面））米范围，墩侧部分按照跨度3.9米的简支梁计算，计算模式如下：

单位：mm
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以

考虑1.3倍安全系数：

满足要求

满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以

考虑1.3倍安全系数：



满足要求
根据以上计算结果：
支墩的承载力为：
墩侧（５个从左向右排列）:
456.3KN , 705.9KN , 499.2KN , 705.9KN ,  456.3KN
跨中（５个从左向右排列）:
448.0KN , 755.2KN , 614.4KN , 755.2KN ,  448.0KN
支墩计算
钢管支墩的容许荷载
钢管支墩按两端铰接的受压构件计算，计算按照横联长度l=6米计算；
φ410×8mm的普通焊管立杆截面几何特性
面积:
回转半径:
长细比:
钢管支架立杆按轴心受压进行强度计算
由查表得

根据《客运专线铁路桥涵工程施工计算指南》规定，支架系统取1.5倍的安全系数，所以钢管支架立杆按轴心受压容许承载力：

φ513×8mm的普通焊管立杆截面几何特性
面积:
回转半径:
长细比:
钢管支架立杆按轴心受压进行强度计算
由查表得

根据《客运专线铁路桥涵工程施工计算指南》规定，支架系统取1.5倍的安全系数，所以钢管支架立杆按轴心受压容许承载力：

根据计算得钢管满足承载力要求。
地基承载力计算
三根中间支墩
　　中间支墩承载力要求为755.2KN。
扩大基础：（支墩底部垫0.5×0.5米的钢板）
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为400Kpa。
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，基础底部加设间距２０cm的直径16mm的钢筋网，所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为３00Kpa。
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，底部增加二层扩大基础，基础为5.5×2.5×0.5的M12.5号浆砌片石,所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为200Kpa。
挖孔桩基础：（支墩底部垫0.5×0.5米的钢板）
中间三个支墩采用直径1.2米，嵌入承载力为800KPa的岩石0.5米，计算承载力为1139.3KN，计算结果如下：

　墩台号中间设计桩径 1.2
地面或一般冲刷线高程 0 承台底高程 0.0
桩顶或局部冲刷线高程 0.0 设计桩底高程 -7.0
桩  侧    承载力土层名称层底高程桩周极限摩阻力（τi） τi*Li
素填土 0.0 0 0.0
风化岩 -2.0 0 0.0
　 -7.0 50.0 250.0
　　　　
　　　　
桩长 7.00 　　
合计　　 250.0
桩侧摩阻力 490.9
桩  底    承载力桩底地基容许承载力[σ0] 800.0 清底系数  m0 1.0
桩侧土容重  r2 9 修正系数  λ 0.7
深度修正系数  k2 4 桩尖埋置深度 h 7.0
桩尖土的极限承载力σR 1321.6 　　
桩底容许承载力 747.3
单桩容许承载力 1/2桩自重　　 99.0
[P] 1139.3 1.25[P] 1424.1

中间三个支墩采用直径1.5米，嵌入承载力为500KPa的岩石0.5米，计算承载力为1106.5KN，计算结果如下：
　墩台号中间设计桩径 1.5
地面或一般冲刷线高程 0 承台底高程 0.0
桩顶或局部冲刷线高程 0.0 设计桩底高程 -6.0
桩  侧    承载力土层名称层底高程桩周极限摩阻力（τi） τi*Li
素填土 0.0 0 0.0
风化岩 -2.0 0 0.0
　 -6.0 50.0 200.0
　　　　
　　　　
桩长 6.00 　　
合计　　 200.0
桩侧摩阻力 486.9
桩  底    承载力桩底地基容许承载力[σ0] 500.0 清底系数  m0 1.0
桩侧土容重  r2 9 修正系数  λ 0.7
深度修正系数  k2 4 桩尖埋置深度 h 6.0
桩尖土的极限承载力σR 851.2 　　
桩底容许承载力 752.1
单桩容许承载力 1/2桩自重　　 132.5
[P] 1106.5 1.25[P] 1383.1
两根侧面支墩
　　侧面支墩承载力要求为456.3KN。
扩大基础：（支墩底部垫0.5×0.5米的钢板）
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为300Kpa。
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，基础底部加设间距２０cm的直径16mm的钢筋网，所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为200Kpa。
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，底部增加二层扩大基础，基础为5.5×2.5×0.5的M12.5号浆砌片石,所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为100Kpa。
挖孔桩基础：（支墩底部垫0.5×0.5米的钢板）
侧面两个支墩采用直径1.０米，嵌入承载力为700KPa的岩石0.5米，计算承载力为715.2KN，计算结果如下：
　墩台号中间设计桩径 1.0
地面或一般冲刷线高程 0 承台底高程 0.0
桩顶或局部冲刷线高程 0.0 设计桩底高程 -6.0
桩  侧    承载力土层名称层底高程桩周极限摩阻力（τi） τi*Li
素填土 0.0 0 0.0
风化岩 -2.0 0 0.0
　 -6.0 50.0 200.0
　　　　
　　　　
桩长 6.00 　　
合计　　 200.0
桩侧摩阻力 329.9
桩  底    承载力桩底地基容许承载力[σ0] 700.0 清底系数  m0 1.0
桩侧土容重  r2 9 修正系数  λ 0.7
深度修正系数  k2 4 桩尖埋置深度 h 6.0
桩尖土的极限承载力σR 1131.2 　　
桩底容许承载力 444.2
单桩容许承载力 1/2桩自重　　 58.9
[P] 715.2 1.25[P] 894.0
侧面两个支墩采用直径1.2米，嵌入承载力为500KPa的岩石0.5米，计算承载力为789.2KN，计算结果如下：
　墩台号中间设计桩径 1.2
地面或一般冲刷线高程 0 承台底高程 0.0
桩顶或局部冲刷线高程 0.0 设计桩底高程 -6.0
桩  侧    承载力土层名称层底高程桩周极限摩阻力（τi） τi*Li
素填土 0.0 0 0.0
风化岩 -2.0 0 0.0
　 -6.0 50.0 200.0
　　　　
　　　　
桩长 6.00 　　
合计　　 200.0
桩侧摩阻力 392.7
桩  底    承载力桩底地基容许承载力[σ0] 500.0 清底系数  m0 1.0
桩侧土容重  r2 9 修正系数  λ 0.7
深度修正系数  k2 4 桩尖埋置深度 h 6.0
桩尖土的极限承载力σR 851.2 　　
桩底容许承载力 481.3
单桩容许承载力 1/2桩自重　　 84.8
[P] 789.2 1.25[P] 986.5

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:39
标题: 方案
21、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以

考虑1.3倍安全系数：

满足要求

满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以

考虑1.3倍安全系数：



满足要求
二、侧面部分
根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：
（1）、模板和支架：横梁和纵梁采用，内外模板和支架均采用75Kg/m2。

（2）、混凝土

（3）、人群机具：

（4）、倾倒：

（5）、振捣：

（6）、其他荷载：分配梁荷载为240Kg/m

墩侧侧面部分（６（跨中断面）+6（梁端断面））米两跨简支梁，中间分配梁承载最大的是（３（跨中断面）+3（梁端断面））米范围，墩侧部分按照跨度3.9米的简支梁计算，计算模式如下：

单位：mm
1、强度计算：
荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以

考虑1.3倍安全系数：

满足要求

满足要求
2、刚度验算：
荷载组合采用1+2+6，所以

考虑1.3倍安全系数：



满足要求
根据以上计算结果：
支墩的承载力为：
墩侧（５个从左向右排列）:
456.3KN , 705.9KN , 499.2KN , 705.9KN ,  456.3KN
跨中（５个从左向右排列）:
448.0KN , 755.2KN , 614.4KN , 755.2KN ,  448.0KN
支墩计算
钢管支墩的容许荷载
钢管支墩按两端铰接的受压构件计算，计算按照横联长度l=6米计算；
φ410×8mm的普通焊管立杆截面几何特性
面积:
回转半径:
长细比:
钢管支架立杆按轴心受压进行强度计算
由查表得

根据《客运专线铁路桥涵工程施工计算指南》规定，支架系统取1.5倍的安全系数，所以钢管支架立杆按轴心受压容许承载力：

φ513×8mm的普通焊管立杆截面几何特性
面积:
回转半径:
长细比:
钢管支架立杆按轴心受压进行强度计算
由查表得

根据《客运专线铁路桥涵工程施工计算指南》规定，支架系统取1.5倍的安全系数，所以钢管支架立杆按轴心受压容许承载力：

根据计算得钢管满足承载力要求。
地基承载力计算
三根中间支墩
　　中间支墩承载力要求为755.2KN。
扩大基础：（支墩底部垫0.5×0.5米的钢板）
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为400Kpa。
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，基础底部加设间距２０cm的直径16mm的钢筋网，所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为３00Kpa。
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，底部增加二层扩大基础，基础为5.5×2.5×0.5的M12.5号浆砌片石,所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为200Kpa。
挖孔桩基础：（支墩底部垫0.5×0.5米的钢板）
中间三个支墩采用直径1.2米，嵌入承载力为800KPa的岩石0.5米，计算承载力为1139.3KN，计算结果如下：

　墩台号中间设计桩径 1.2
地面或一般冲刷线高程 0 承台底高程 0.0
桩顶或局部冲刷线高程 0.0 设计桩底高程 -7.0
桩  侧    承载力土层名称层底高程桩周极限摩阻力（τi） τi*Li
素填土 0.0 0 0.0
风化岩 -2.0 0 0.0
　 -7.0 50.0 250.0
　　　　
　　　　
桩长 7.00 　　
合计　　 250.0
桩侧摩阻力 490.9
桩  底    承载力桩底地基容许承载力[σ0] 800.0 清底系数  m0 1.0
桩侧土容重  r2 9 修正系数  λ 0.7
深度修正系数  k2 4 桩尖埋置深度 h 7.0
桩尖土的极限承载力σR 1321.6 　　
桩底容许承载力 747.3
单桩容许承载力 1/2桩自重　　 99.0
[P] 1139.3 1.25[P] 1424.1

中间三个支墩采用直径1.5米，嵌入承载力为500KPa的岩石0.5米，计算承载力为1106.5KN，计算结果如下：
　墩台号中间设计桩径 1.5
地面或一般冲刷线高程 0 承台底高程 0.0
桩顶或局部冲刷线高程 0.0 设计桩底高程 -6.0
桩  侧    承载力土层名称层底高程桩周极限摩阻力（τi） τi*Li
素填土 0.0 0 0.0
风化岩 -2.0 0 0.0
　 -6.0 50.0 200.0
　　　　
　　　　
桩长 6.00 　　
合计　　 200.0
桩侧摩阻力 486.9
桩  底    承载力桩底地基容许承载力[σ0] 500.0 清底系数  m0 1.0
桩侧土容重  r2 9 修正系数  λ 0.7
深度修正系数  k2 4 桩尖埋置深度 h 6.0
桩尖土的极限承载力σR 851.2 　　
桩底容许承载力 752.1
单桩容许承载力 1/2桩自重　　 132.5
[P] 1106.5 1.25[P] 1383.1
两根侧面支墩
　　侧面支墩承载力要求为456.3KN。
扩大基础：（支墩底部垫0.5×0.5米的钢板）
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为300Kpa。
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，基础底部加设间距２０cm的直径16mm的钢筋网，所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为200Kpa。
支墩下面做1.5×1.5×0.5的C25混凝土基础，底部增加二层扩大基础，基础为5.5×2.5×0.5的M12.5号浆砌片石,所以地基承载力必须满足：

不考虑地基承载力修正系数，按轴心受压计算，地基承载力控制为100Kpa。
挖孔桩基础：（支墩底部垫0.5×0.5米的钢板）
侧面两个支墩采用直径1.０米，嵌入承载力为700KPa的岩石0.5米，计算承载力为715.2KN，计算结果如下：
　墩台号中间设计桩径 1.0
地面或一般冲刷线高程 0 承台底高程 0.0
桩顶或局部冲刷线高程 0.0 设计桩底高程 -6.0
桩  侧    承载力土层名称层底高程桩周极限摩阻力（τi） τi*Li
素填土 0.0 0 0.0
风化岩 -2.0 0 0.0
　 -6.0 50.0 200.0
　　　　
　　　　
桩长 6.00 　　
合计　　 200.0
桩侧摩阻力 329.9
桩  底    承载力桩底地基容许承载力[σ0] 700.0 清底系数  m0 1.0
桩侧土容重  r2 9 修正系数  λ 0.7
深度修正系数  k2 4 桩尖埋置深度 h 6.0
桩尖土的极限承载力σR 1131.2 　　
桩底容许承载力 444.2
单桩容许承载力 1/2桩自重　　 58.9
[P] 715.2 1.25[P] 894.0
侧面两个支墩采用直径1.2米，嵌入承载力为500KPa的岩石0.5米，计算承载力为789.2KN，计算结果如下：
　墩台号中间设计桩径 1.2
地面或一般冲刷线高程 0 承台底高程 0.0
桩顶或局部冲刷线高程 0.0 设计桩底高程 -6.0
桩  侧    承载力土层名称层底高程桩周极限摩阻力（τi） τi*Li
素填土 0.0 0 0.0
风化岩 -2.0 0 0.0
　 -6.0 50.0 200.0
　　　　
　　　　
桩长 6.00 　　
合计　　 200.0
桩侧摩阻力 392.7
桩  底    承载力桩底地基容许承载力[σ0] 500.0 清底系数  m0 1.0
桩侧土容重  r2 9 修正系数  λ 0.7
深度修正系数  k2 4 桩尖埋置深度 h 6.0
桩尖土的极限承载力σR 851.2 　　
桩底容许承载力 481.3
单桩容许承载力 1/2桩自重　　 84.8
[P] 789.2 1.25[P] 986.5

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:40
标题: 方案
1 工程概况
xxxx段第一标段，起点桩号为K342＋176，终点桩号为ZK344＋721和YK3426＋930，主线里程长2.754Km，总工期28个月。
1．1地形、地貌与气象水文
本段路线所经区域为山岭重丘区，地貌属皖南山区中部的高中山、低山丘陵.
1．2桥梁工程结构形式和特点
本合同段共有x座桥，xx桥合称特大桥，具体的结构形式和特点如下表所示。
名称桥跨布置最高墩联数跨数
0＃桥      19m 1 6
1＃桥      19m 2 11
2＃桥      23m 3 15
3＃桥      27m 6 26
4＃桥      27m 3 14
合计 72
1．3线路走向
0＃～4＃桥处于曲线上，最小半径为412.37米，最大半径为760米, 其中3＃桥处于没有加直线的两段反向曲线上。具体线路走向特点见下表：
名称位  置曲线元素
1＃桥整幅桥的右幅桥位于760m半径的园曲线上
2＃桥整幅桥的左幅桥位于760m半径的园曲线上
3＃桥右幅桥位于760m半径的园曲线、缓和曲线和416.744m的缓和曲线、园曲线上
4＃桥左幅桥位于760m半径的园曲线、缓和曲线和416.744m的缓和曲线、园曲线及直线上
5＃桥右幅桥位于412.37m半径的园曲线、缓和曲线及直线上
1．4梁部工程简介
桥预应力现浇箱梁采用单箱单室截面，梁高250cm，梁底宽度565cm，箱梁顶宽1225cm，有40m跨和35m跨两种；40m跨单跨混凝土350m3，35m跨单跨混凝土290m3。由于桥梁分布于不同的曲线上，将墩台呈放射状、向心布置，调整现浇段长度，但翼缘板外缘必须按照实际曲线线性和实际宽度浇注。
1．5工程数量
序号材料名称与规格单位数量
1 C50混凝土 m3 24895.97
2 Ⅱ级钢筋 Kg 3717211.4
3 钢绞线φj15.24 Kg 958852.46
2 施工方案
根据设计图纸意图，本项目现浇箱梁为逐孔跨立架现浇、分次张拉的预应力混凝土连续箱梁。
根据项目部现有设备和施工现场的地形情况，采用钢管柱做支撑、贝雷架做主纵梁，组合形成现浇支架，以解决高墩、山地、跨越河沟、防止洪水冲刷等问题，代替设计采用的满堂支架法施工。
支架的结构形式为：把钢管支墩制作成排架结构形式，每排单根的钢管柱用型钢联结成整体，作为支架支撑墩；上部用贝雷架和专用的横向联结构件组成桁架梁作连续梁式支架，作为箱梁现浇支架。用固定在贝雷架主弦杆上的方木作标高调整构件。钢管柱直径采用 416 、δ=6  (按照最不利管径取值)，贝雷架为 321型 (高1.5 ,每节长3.0 )。为能连续施工，采用一套支架单幅三跨布置，支墩排架则按照四跨布置。整体布置如附图所示。
3 支架的设计和施工
3.1 贝雷架桁架的设计

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:41
标题: 方案
3.1.1贝雷架布设
每跨箱梁现浇砼的数量为，贝雷桁梁每片外形尺寸为150 ×300 ×18 (长×高×厚)，重量270 ,Φ50 插销剪力Ｑ=50 ，容许弯矩[M]=75 。沿箱梁横向布置贝雷片12道，间距均匀布置，其容许承载力[ｍ]=900 左右，可以满足12ｍ跨径全截面箱梁浇筑的需要。桁架顶部横向布设10 ×10 的方木，间距50 ，用铁丝或铁钉与贝雷片的主弦杆绑扎牢靠(为调整底板的高程,在主弦杆的顶面预先绑扎调整方木)，在箱室肋部，方木加密一半，间距25 ；使用长度为3ｍ的方木交错布置，使得同一贝雷片上的方木接头不得超过50%，作为底模板横肋，同时作为支架的上部水平连接系。沿支架纵向每1.8 设置横向钢结构连接系一道，以保证贝雷片整体受力。
3.1.2贝雷架的加固
贝雷架上、下均使用专用的标准配件(联结系槽钢和U型螺栓等)横向联结成受力整体，横联沿桥梁纵向间距为2 ；贝雷架顶面铺设10*10cm方木，间距为50 ，在箱室肋部，方木加密一半，间距25 ；方木底部支垫5厘米厚杂木楔并保证方木顶面平顺；用铁丝将方木绑扎在贝雷架顶，同时起到横联的作用。
3.2钢管柱支墩的设计
3.2.1钢管柱支墩布设
采用 416 、δ=6 钢管，（由于钢管桩的锈蚀，其它所有规格的钢管桩都以它来计算）。根据桥梁的不同跨距均采用同一种支墩形式，40米、35米跨距每跨纵向平面布置是在翼板下沿处设置4排、靠近墩位的临时支墩每排设4根，跨中的双排钢管桩横向每排设5根，一跨内共计28根钢柱；钢管柱顶布沿桥横向布设2根I40并排工字钢，工字钢上沿桥纵向布置12片标准贝雷桁架。且钢管柱的布设位置，要保证横向工字钢能支撑于贝雷片的有竖杆的接点处，不能位于弦杆的中间，防止弦杆被压弯或破坏。
3.2.2钢管柱支墩加固方案
主要问题是确定钢管支墩单肢强度和上部支承梁承受能力相匹配。以及钢管支墩的整体稳定性和抗倾覆能力。
在保证每排钢管排架承载能力的前提下，保证钢管桩的整体稳定性和抗倾覆能力。具体措施：将钢管桩顶部与工字钢焊接或栓接牢靠，底部与预埋钢板焊接或栓接，每3ｍ沿钢管高度方向用[10焊接一道纵横向支撑，增强钢管的刚度；位于同一墩位两侧的两排钢管桩，顶部用[10连接形成上平联，两排间用[10做成人字支撑根据高度连接几道。钢管柱的底部采用刚结形式，以减少钢管柱压杆自由计算长度，提高钢管柱的整体稳定性。使两排钢管形成一个受力整体。
检算资料附后。
3.3现浇支架的施工
3.3.1施工流程

3.3.2钢管支墩基础处理
预先精确计算并放设基础平面位置，部分支墩基础可以利用桥梁承台，不足部分用C20混凝土浇注。为防止在施工过程中基础不均匀下沉,在倾斜岩面上要凿平或凿成台阶状，清除浮渣。在浇注混凝土过程中，严格按照程序施工，要求混凝土内实、表面平整；预埋螺栓时精确对位。
3.3.3工字钢横梁架设
在钢管支墩顶布设2I40并排工字钢，两根工字钢焊接成共同受力的整体，并与钢管柱联结牢靠。同一墩位两侧的横梁用[10角钢平联联结成整体，以防止单片贝雷架在横梁上拖拉时发生工字钢横梁倾覆。
3.3.4贝雷架拼接和安装
贝雷架桁架由单个标准构件用钢销拼装成整体，单片标准构件270kg。由于1～5＃桥都有桥头路基，且在支架拼装之前路基能够初步成形，作为拼装场地，配合吊车和纵向牵引卷扬机便可完成贝雷架拼装就位工序。贝雷架安装就位后，在下底面沿支架纵向每2.0 使用贝雷架配套的I16工字钢横联设置横向钢结构连接系一道，以保证贝雷架整体受力；在顶面横向布设10 ×10 的方木，间距50 ，用铁丝与贝雷架的弦杆绑扎牢靠(为调整箱梁底模的高程,在主弦杆的顶面预先绑扎对口杂木楔)，在箱室肋部，方木加密一半，间距25 ；方木交错布置，使得同一片贝雷架上的方木接头不得超过50%，作为底模板横肋，同时作为支架的上部水平连接系。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:42
标题: 方案
3.3.5贝雷架的滑移
贝雷架采用单片滑移。贝雷架横向连接解除后，采用3t的倒链把贝雷架横移至横梁的宽出部分，在横移时加强横向约束，以防止贝雷片倾覆；纵移时逐片采用3t卷扬机通过牵引绳慢速拖拉贝雷架到下一跨预先设置的钢管支墩上，并单片横向固定；在12片都纵移到位后，进行横向连接。
3.3.6支架拆除流程如下：
3.3.6.1落架程序
落架是现浇梁施工中的重要环节。落架顺序的确定应根据变形“从大到小”的原则来确定，即先卸落变形较大的位置，后卸落变形较小的位置，横桥向应同步进行。落架分级循环进行，先从变形较大的位置开始，逐渐向变形较小的位置进行。卸落支架时，跨中的变形较大，如果卸落量控制不当，容易造成临时墩支点处受力较大的情况，造成卸落困难，如果采用强拖硬拽的方法，容易对梁体产生冲击荷载。单跨现浇梁支架落架时，采用从跨中向两边顺序进行，由跨中向两端敲掉调平木楔，移掉方木，然后拆除模板。
3.3.6.2钢管柱排架的拆除
松掉螺栓或气焊直接割除焊接接头将每根钢管的解除接头联结，依照顺序钢管落架。在钢管拆卸时注意不得磕碰，防止损坏钢管。
3.4支架预压
3.4.1主要试验程序
根据本桥设计图纸要求，支架必须采用等载预压；根据现浇连续梁施工安排，我部拟定在2#桥第二跨进行预压试验，取得相关试验数据后，确定其它孔的支架变形参数，作为其他跨梁体现浇支架施工时梁体底模标高调整的重要依据。
3.4.2预压范围
沿桥梁纵向： 3#桥第二跨整垮
纵向加载跨度图示：
沿桥梁横向：根据支架模型宽度和荷载分布，以箱梁中心线对称，在宽度为975cm的范围内加载。
横向加载跨度图示：

3.4.3预压顺序
由于预压结果与加载顺序有较大关系，为得到箱梁现浇过程支架的较为准确的变形，在预压过程中严格按照施工顺序和混凝土浇筑程序确定其加载程序。本项目现浇混凝土拟定为梁体混凝土全断面一次、分层浇筑，因此在预压范围内由1＃墩开始全断面分层铺压，一层铺满后再铺下一层。
加载顺序具体分层、分荷方法如下：①底模、侧模、内模、钢筋、钢筋机具，人员荷载等；②混凝土浇筑时荷载：a 分层浇筑时底板和腹板混凝土重；b 顶板混凝土重量以及浇筑混凝土时的泵管和人员荷载。
3.4.4预压材料：沙袋（中粗砂）。
3.4.5预压参数表
3.4.5.1 荷载计算：
加载宽度范围每延米钢筋混凝土重量：

加载宽度范围每延米模板重量：
外模：                （说明：47米外模重量为103t）
内模：0.63
施工人员和料具等行走运输或堆放荷载：
   按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取，则

振捣混凝土时产生的荷载：
   按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取，则

混凝土输送泵管及管内混凝土重量：
   混凝土输送泵管：
   混凝土输送泵管内混凝土：
每延米荷载总计：22.75＋2.19＋0.63＋1.84＋2.45＋0.013＋0.031＝29.904
3.4.5.2 沙袋实物计算：
物设部提供数据：中粗沙  1.52
加载宽度范围每延米沙袋数量：
   需要砂子：
40米跨均部共需砂子：
3.4.6加载方法
连续梁支架做好，在铺设底模之前，进行加载。加载过程有专人指挥，并有专人司称、专人点数，严格控制荷载分布。每铺满一层后应停30min，及时按布置的点位测量支架变形值，全部加载完成后持荷72小时。使用精密水准仪按照下图测点测量最终沉降量。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:43
标题: 方案
33.4.7 卸载方法：卸载顺序同加载相反。
3.4.8支架调整
依据预压结果，绘出支架的变形曲线，并调整箱梁底模板标高。由于在设计文件内没有对张拉预拱度进行要求，调整后底模板标高=设计梁底标高+支架弹性变形值+预留拱度。确保支架在混凝土浇筑过程的变形在混凝土容许范围内，保证箱梁的设计尺寸与标高、坡度和线性等。
4工程数量
4.1 三套支架主要工程数量
序号材料名称单位一套数量三套数量备  注
1 贝雷梁 t 116.7（432片） 350.1（1296片）
2 横联Ι16 t 31.5(342根) 94.5(1026根) 配套相应的U型螺栓
3 钢销个 264 792
4 钢管柱延米 2800 5400
5 Ι40 t 35.1 105.3
6 钢管柱横联 t 20 60
4.2 三套支架主要主要机具设备
序号机械设备名称单位数量主要性能参数备注
1 钢管脚手架 t 39 D48*3.5 　
2 卷扬机台 6 5吨　
3 倒链个 15 3T 　
4 钢丝绳 m 2000 φ19.5 　
5 钢丝绳 m 1500 φ21.5 　
6 吊车台 4 16t 　
7 油顶台 6 2t
8 电焊机台 10 直流或硅整流　
5  施工时安全注意事项
5.1地基处理：支墩基础基坑开挖后,应注意检查地质是否符合设计要求，若满足要求应及时浇注混凝土,并做好排水设施，避免雨水浸泡及积水,以保证地基承载力及限制下沉量。
5.2浇注混凝土基础前应控制好其顶面标高及其平整度，因为对于连续梁，中间支墩的标高，直接影响分配于其上力的大小。同时平整度确定钢管柱能否发挥受力性能。
5.3吊装贝雷应分片组装，切忌图快而单组贝雷一次吊装到顶，因为贝雷片之间均为铰接，各组贝雷之间也是通过拉杆(角钢)用螺栓连接，单组贝雷稳定性差，只有通过用联结杆件将各组贝雷连接成整体后才稳定可靠。
5.4吊装贝雷纵梁之前应注意检查钢管柱加固的对拉撑、脚手架、缆风是否合理有效，纵梁、横垫梁之间联结是否牢固可靠。
5.5用吊车吊装、拆除贝雷支墩时应派专人指挥吊车，严禁吊车大臂碰撞支墩。
5.6 操作过程严格按照高空作业要求进行。
贝雷片组装现浇梁支架可行性分析
1、结构设计
支架采用梁柱式支架。支架基础为明挖扩大条形基础；临时支墩为钢管柱，共设四个支墩；支架纵梁采用贝雷片组装，三跨连续，共12排贝雷纵梁,纵梁统一采用槽钢联结成一体。
2、荷载计算
按《桥规》的规定，经计算各部分荷载如下:
①新浇筑钢筋混凝土自重
按设计图纸中每40跨梁部砼数量为350m3的说明，混凝土的自重约为。不计墩顶的实体部分，均平到整个跨度内为
  。
②模板和支架自重
模板及支架计重：(47米外模重量为103t，内模：）

支架自重：支架顶部铺设的方木和横向连联系，按贝雷架的0.3倍计入。

③施工人员和料具等行走运输或堆放荷载：
按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取，整跨的匀布荷载为
　　　　　　
④振捣混凝土时产生的荷载
按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取：，整跨的匀布荷载为　　　　　　
根据桥规：
验算支架纵梁强度时荷载组合为

验算支架纵梁刚度时荷载组合为

3、每片贝雷桁架梁承受荷载计算
(1)验算贝雷纵梁强度时作用在每片贝雷纵梁上的荷载为(按1.2不均匀分布系数考虑):
=
(2)验算贝雷纵梁刚度时作用在每片贝雷纵梁上的荷载为(按1.2不均匀分布系数考虑):
=
4、计算结构简图

图1：计算结构简图
5、支座反力

　　　　
式中:
、、、 ———各组贝雷纵梁各支点处反力;
、、 ———三跨等跨连续梁受均布荷载时的剪力系数;
———每片贝雷纵梁上受均布荷载。
则相应各支墩顶承受荷载为:

式中: 、、、 ———钢管临时支墩的所受的力。
6、一片贝雷梁承受29.723ｋＮ/ｍ时的弯矩图

　由交通部交通战备办公室《装配式公路钢桥使用手册》可知一片贝雷架的允许弯矩为788.2
安全系数K＝　满足施工要求
7、一片贝雷梁承受29.723ｋＮ/ｍ时的剪力图

　一只钢销的允许剪力为550KN，两只钢销的允许剪力为550*2=1100KN，而中间支墩的最大剪力为392.3KN。
安全系数K= （可满足施工要求）

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:45
标题: 方案
8、计算临时墩顶横梁
A、墩位旁临时钢管墩顶横梁：
为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取，
以两端悬臂中间三跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)

临时墩顶横梁剪力图为：

   剪应力
   安全系数    满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
   安全系数       满足施工要求
B、跨中临时钢管墩顶横梁：
同样为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取
以四跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)
临时墩顶横梁剪力图为：

   剪应力
   安全系数    满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
   安全系数       满足施工要求
　　　（钢材应力取值参考《钢结构设计规范》GB50017－2003表3.4.1-1）
9、钢管临时支墩
A、规格及型号
由于钢管存在部分锈蚀，而使管壁变薄，出于安全考虑所有钢管均以外径416mm，壁厚为6mm的规格进行布置。
B、钢管的布置
墩位边临时支墩按单排布置，与相邻跨墩位边支墩纵横竖向每隔3米采用[10的槽钢连接，形成稳定结构；跨中支墩按双排布置，竖向也是每3米在纵横向用[10的槽钢连接成稳定结构。
C、钢管桩的承载能力
钢管桩横截面面积

钢管桩横截面的惯性矩

钢管桩的计算长度，根据槽钢的连接约束作用，可知

   由GB  50017-2003《钢结构设计规范》录附C轴心受压构件的稳定系数，表C-1 b类截面轴心受压构件的稳定系数，(钢管为焊接螺旋管采用B类截面)查表并用线性内插

   根据横梁的剪力图可知，跨中临时支墩中受力最大的为：

D、钢管支墩的整体稳定性的验算

其安全系数为：　（满足施工要求）
10、贝雷梁纵向挠度的计算
施工阶段作用于贝雷架上的荷载有:现浇钢筋混凝土构件自重、模板自重及木方自重、施工操作荷载及贝雷架自重等。上述荷载均可看作沿梁跨方向不变的均布荷载,并由12片贝雷架承担。
采用单位荷载法，结构计算简图如图结构计算简图所示，图如图图所示，在均布荷载q作用下，贝雷架弯矩图如图图所示。

                     结构计算简图

                        图

                              图
由图与图相乘可求得在荷载q作用下边跨的跨中挠度，考虑贝雷架为梁式结构，可按下式进行计算(不考虑支墩和销栓的非弹性变形)
   (n=9)









根据与在杆件同侧乘积取正，异侧取负号的原则，即得

      (满足桥涵施工规范对支架挠度的要求)
其中E和I分别《钢结构设计规范》和《装配式公路钢桥使用手册》查得。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:51
标题: 方案
5.3.2.7.支架法现浇箱梁施工
（1）工程概述
本设计单元桥梁工程除采用预制架设、移动模架和悬臂浇注施工外，对部分连续梁、连续箱梁、连续刚构和简支箱梁部分采用支架法现浇施工。32m双线整孔箱梁支架法现浇施工叙述如下：
（2）施工流程
支架法现浇箱梁施工流程图详见图5.3.2.30。
（3）施工方法
①支架方式的选择
根据桥梁设计高度及梁体重量，通过方案比选，采用墩梁式支架。
②支架基础设计
根据地质条件和上部荷载，参考铁路桥涵设计规范有关规定进行设计，安全系数取2.0。由于地质条件不同，分别在软弱地基中采用了钻孔桩，在地质条件较好的情况下采用明挖扩大基础，为保证不出现不均匀沉降，各基础之间采用钢筋混凝土系梁进行联接。桩基础在施工完毕后，进
行单桩承压试验。
③支架
A、支架基础
支架基础地基承载力δ≥150KPa，同时做好地面排水处理。支架基础图见图5.3.2.31。

图5.3.2.30 支架法现浇箱梁施工流程图

图5.3.2.31 支架基础图
B、支架：
根据梁身自重，单跨纵向5排钢桩，间隔4m，横向5根钢桩，每根钢桩长为6m～8m，高度调整主要由0.25m～2m长的钢桩调整，其两端皆有法兰结构，以便连接，钢桩纵、横向采用钢管剪刀撑连接，增强整体稳定性。钢桩上直接放置纵、横梁（为组合截面），纵梁上放置横带，间隔30cm，横带分长（14m）、短（6.5m）间隔布置，短横带两端钻φ22孔，安装侧模横向限位，横带上放底模，支架布置见图5.3.2.32。
C、支架安装

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:52
标题: 方案
5.3.2.7.支架法现浇箱梁施工
（1）工程概述
本设计单元桥梁工程除采用预制架设、移动模架和悬臂浇注施工外，对部分连续梁、连续箱梁、连续刚构和简支箱梁部分采用支架法现浇施工。32m双线整孔箱梁支架法现浇施工叙述如下：
（2）施工流程
支架法现浇箱梁施工流程图详见图5.3.2.30。
（3）施工方法
①支架方式的选择
根据桥梁设计高度及梁体重量，通过方案比选，采用墩梁式支架。
②支架基础设计
根据地质条件和上部荷载，参考铁路桥涵设计规范有关规定进行设计，安全系数取2.0。由于地质条件不同，分别在软弱地基中采用了钻孔桩，在地质条件较好的情况下采用明挖扩大基础，为保证不出现不均匀沉降，各基础之间采用钢筋混凝土系梁进行联接。桩基础在施工完毕后，进
行单桩承压试验。
③支架
A、支架基础
支架基础地基承载力δ≥150KPa，同时做好地面排水处理。支架基础图见图5.3.2.31。

图5.3.2.30 支架法现浇箱梁施工流程图

图5.3.2.31 支架基础图
B、支架：
根据梁身自重，单跨纵向5排钢桩，间隔4m，横向5根钢桩，每根钢桩长为6m～8m，高度调整主要由0.25m～2m长的钢桩调整，其两端皆有法兰结构，以便连接，钢桩纵、横向采用钢管剪刀撑连接，增强整体稳定性。钢桩上直接放置纵、横梁（为组合截面），纵梁上放置横带，间隔30cm，横带分长（14m）、短（6.5m）间隔布置，短横带两端钻φ22孔，安装侧模横向限位，横带上放底模，支架布置见图5.3.2.32。
C、支架安装

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:52
标题: 方案
图5.3.2.32  支架布置图
把钢桩按不同的长度连接好后，用吊车安装就位，然后做纵、横向斜支撑连接，上面放置纵、横梁并栓接，在横带下放铁垫板，按设计要求及预压观测结果设置15mm反拱。
D、支架卸载（脱底模）
箱梁浇注完成后，待强度达到设计要求的80%时，开始初张拉。张拉完成即可采用下分配梁下部的千斤顶使支架及底模统一均匀下落，与梁脱离，脱离后锁定千斤顶，抽出底模，拆除纵横梁体系。
④模板、钢筋、混凝土灌注及养护、张拉及压浆
模板、钢筋、混凝土灌注及养护、张拉及压浆工艺基本同悬臂现浇工艺。
⑤落梁施工工艺
A、落梁方案的制定
根据梁体自重，落梁支架采用4根φ650mm的钢管桩，其外侧密布∠120×120mm角钢进行加固，管桩分5m长及0.15m长两种，通过法兰连接，
连接螺栓为φ22，落梁管桩下部为5m长管桩，支承于落梁支架基础上，并与基础预埋钢板（1m×1m，δ=16mm）进行间断焊接。根据墩身高度确定落梁支架基础厚度，支架基础支承于桥墩承台上；上部根据需要连接若干0.15m钢管桩，最上部刚管桩进行加固处理，中空部分用δ=10mm钢板焊成5cm×5cm网格状，增强其受力性能，同侧两管桩上部用分配梁连接，分配梁采用并排双根I32用钢板焊接制成，且受力部位进行特殊加固。分配梁两端用倒链吊在桥面上。分配梁上部放置千斤顶，千斤顶与梁体接触面垫一块0.6m×0.6m（δ=16mm）的钢板，千斤顶两侧设保险支撑（与千斤顶同高），用I32和钢板焊成箱型。梁体腹板横向中心与千斤顶中心及支架管桩中心重合。
落梁顺序为一端落5cm，另一端落10cm，然后每端进行交错落10cm。
同侧两千斤顶由一个油泵供油。
B、落梁准备工作：
梁体终张拉完毕后，进行落梁支架的安装加固，同侧两落梁支架加固情况见图5.3.2.33。支架加固完毕后，搭设脚手架工作平台，脚手架搭设高度、长度及宽度以适宜操作及放设油泵及工具为标准，上部设有围栏、脚踏板及四周有安全网防护。
安装千斤顶：连接短钢管桩注意每连接处需加石棉板防滑，油顶放上后空行程为15～18cm。油泵放置于脚手架上，便于操作控制。在墩帽上做两个水平点（对应千斤顶），再做两个标尺，设专人控制落梁两侧高差，高差控制在4mm之内。
C、落梁
准备工作结束后，向一端的两个千斤顶同时徐徐供油，供油速度每分钟增加5MPa。油泵司机随时注意油表的变化，保持两千斤顶受力基本一致。供油到梁体稍稍离开垫块，锁定油阀。去掉一层垫块，立即垫上与一层垫块等厚的橡胶板、钢板及杂木板共计98mm。由专人负责拆除砖垛和垫杂木板与钢板，然后两个顶徐徐回油，回油速度要求与供油速度一致。梁体在下落过程中应不断调整钢板厚度，边回顶，边抽钢板，使钢板与梁体间距小于3cm，一直待梁体下落5cm后，使梁体重量由钢板支承，千斤顶留5cm空行程，然后拧掉短钢桩的上下连接螺栓，用横梁两端的手动葫芦将横梁提起，拆除一节短钢桩，落下横梁，连接螺栓。同样的步骤落另一端，落下10cm后，如此循环落至预定高度。落梁施工流程图见图5.3.2.34。

图5.3.2.33  落梁支架加固
梁体落到离支承垫石300mm时，分配梁上的保险钢支撑用钢板塞紧，再拆除剩余在垫石上的两层垫块，清理干净垫石及梁底。之后进行支座安装工作，安装支座时用水准仪测量标高，保证各点的高程均满足施工规范要求，并进行跨度测量，保证梁底支座上的锚栓与桥墩的螺栓孔定位准确。如有偏差则安装上滑道进行调整。支座安装完毕后继续按上述同样的方法落梁。当支座离垫石10mm高时，精确放出锚固螺栓的位置，用销固剂锚固在支座垫石上，并按设计标高找平支座垫石表面，把垫石表面杂物等清理干净，标画好支座十字中心线，对盆式支座进行检查，然后落梁，如支座垫石与支座底板不密贴则用座浆法找平。
落梁过程中梁体位移控制，纵向位移控制采取在梁两端伸缩缝处加杂木板及木楔边落梁边调整的方法；横向位移主要依靠梁体均衡下落控制。
梁体纵横位移的调整，利用两边梁端部预埋件（I20）和被落梁体两端的预埋件（I20），采用4个30吨螺旋千斤顶进行调整，调整时梁体下部铺设轨道上加滚杆，滚杆前后及时限位，以控制梁体移动距离及速度。

图5.3.2.34  落梁流程图
⑥质量控制
A、落梁时在支座垫石上和梁上支座上做好相应定位点及轴向十字线控制偏移。
B、支座表面与支承垫石密贴，绝对不许有三条腿现象。
C、支承梁端的临时砖垛砌筑时，保证其平整度偏差≤2mm，且其4个砖垛高差＜4mm。为便于拆除，每层砖间加2mm的钢板及油毛毡，并用砂浆找平。
D、落梁用千斤面、油泵、油表、手动葫芦等必须经过检验、标定和试运转，一切正常方可使用。
E、落梁过程中，一端起落梁时，另一端梁体必须落在砖垛上，且密贴，不允许千斤顶受力。
F、落梁支架中心、梁体腹板横向中心、落梁千斤顶中心必须重合。
5.3.2.8.框架桥施工
本设计单元框架桥基础地质条件较好，基础开挖采用人工配合挖掘机进行，开挖到位后，换填砂夹碎石，为便于框架底部钢筋施工，在砂夹碎石上部铺设5cm厚砂浆。砂浆凝固后，在砂浆面上测量放样，并绑扎底板钢筋，立内外模加固并浇注底板混凝土。绑扎边墙和顶板钢筋，并支立侧模，顶模，支撑加固，用泵送混凝土浇注边墙和顶板混凝土。浇注要连续进行，浇注过程中每层混凝土以30cm为宜，用插入式振捣器振捣密实。顶面混凝土用平板振捣器配合振捣，人工抹面并收光。混凝土浇注完后用塑料薄膜覆盖养生。
施工要求与注意事项：浇注前，对模板、钢筋和预埋件进行检查，模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢应清理干净；模板缝隙填塞严密。检查混凝土的均匀性和坍落度。浇注混凝土使用的脚手架，应便于人员与料具上下，且必须保证安全。混凝土分层浇筑厚度不宜超过30cm。
混凝土的浇筑连续进行，如因故必须间断时，其间断时间小于前层混凝土的初凝时间或能重塑的时间，允许间断时间需经试验确定，若超过允许间断时间，采取保证质量措施或按工作缝处理。在混凝土浇筑过程中，要注意观测:所设置的预埋螺栓、预留孔、预埋支座板的位置是否移动，若发现移位应及时校正。预留孔的成型设备及时抽拔或松动。模板、支架等支撑情况，如有变形、移位或沉陷立即校正并加固，处理后方可继续浇筑。混凝土浇筑完成后，及时用塑料薄膜包裹并定时洒水养护。
框架桥施工工艺流程图见图5.3.2.35。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:53
标题: 方案
图5油，供油速度每分钟增加5MPa。油泵司机随时注意油表的变化，保持两千斤顶受力基本一致。供油到梁体稍稍离开垫块，锁定油阀。去掉一层垫块，立即垫上与一层垫块等厚的橡胶板、钢板及杂木板共计98mm。由专人负责拆除砖垛和垫杂木板与钢板，然后两个顶徐徐回油，回油速度要求与供油速度一致。梁体在下落过程中应不断调整钢板厚度，边回顶，边抽钢板，使钢板与梁体间距小于3cm，一直待梁体下落5cm后，使梁体重量由钢板支承，千斤顶留5cm空行程，然后拧掉短钢桩的上下连接螺栓，用横梁两端的手动葫芦将横梁提起，拆除一节短钢桩，落下横梁，连接螺栓。同样的步骤落另一端，落下10cm后，如此循环落至预定高度。落梁施工流程图见图5.3.2.34。

图5.3.2.33 落梁支架加固
梁体落到离支承垫石300mm时，分配梁上的保险钢支撑用钢板塞紧，再拆除剩余在垫石上的两层垫块，清理干净垫石及梁底。之后进行支座安装工作，安装支座时用水准仪测量标高，保证各点的高程均满足施工规范要求，并进行跨度测量，保证梁底支座上的锚栓与桥墩的螺栓孔定位准确。如有偏差则安装上滑道进行调整。支座安装完毕后继续按上述同样的方法落梁。当支座离垫石10mm高时，精确放出锚固螺栓的位置，用销固剂锚固在支座垫石上，并按设计标高找平支座垫石表面，把垫石表面杂物等清理干净，标画好支座十字中心线，对盆式支座进行检查，然后落梁，如支座垫石与支座底板不密贴则用座浆法找平。
落梁过程中梁体位移控制，纵向位移控制采取在梁两端伸缩缝处加杂木板及木楔边落梁边调整的方法；横向位移主要依靠梁体均衡下落控制。
梁体纵横位移的调整，利用两边梁端部预埋件（I20）和被落梁体两端的预埋件（I20），采用4个30吨螺旋千斤顶进行调整，调整时梁体下部铺设轨道上加滚杆，滚杆前后及时限位，以控制梁体移动距离及速度。

图5.3.2.34 落梁流程图
⑥质量控制
A、落梁时在支座垫石上和梁上支座上做好相应定位点及轴向十字线控制偏移。
B、支座表面与支承垫石密贴，绝对不许有三条腿现象。
C、支承梁端的临时砖垛砌筑时，保证其平整度偏差≤2mm，且其4个砖垛高差＜4mm。为便于拆除，每层砖间加2mm的钢板及油毛毡，并用砂浆找平。
D、落梁用千斤面、油泵、油表、手动葫芦等必须经过检验、标定和试运转，一切正常方可使用。
E、落梁过程中，一端起落梁时，另一端梁体必须落在砖垛上，且密贴，不允许千斤顶受力。
F、落梁支架中心、梁体腹板横向中心、落梁千斤顶中心必须重合。
5.3.2.8.框架桥施工
本设计单元框架桥基础地质条件较好，基础开挖采用人工配合挖掘机进行，开挖到位后，换填砂夹碎石，为便于框架底部钢筋施工，在砂夹碎石上部铺设5cm厚砂浆。砂浆凝固后，在砂浆面上测量放样，并绑扎底板钢筋，立内外模加固并浇注底板混凝土。绑扎边墙和顶板钢筋，并支立侧模，顶模，支撑加固，用泵送混凝土浇注边墙和顶板混凝土。浇注要连续进行，浇注过程中每层混凝土以30cm为宜，用插入式振捣器振捣密实。顶面混凝土用平板振捣器配合振捣，人工抹面并收光。混凝土浇注完后用塑料薄膜覆盖养生。
施工要求与注意事项：浇注前，对模板、钢筋和预埋件进行检查，模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢应清理干净；模板缝隙填塞严密。检查混凝土的均匀性和坍落度。浇注混凝土使用的脚手架，应便于人员与料具上下，且必须保证安全。混凝土分层浇筑厚度不宜超过30cm。
混凝土的浇筑连续进行，如因故必须间断时，其间断时间小于前层混凝土的初凝时间或能重塑的时间，允许间断时间需经试验确定，若超过允许间断时间，采取保证质量措施或按工作缝处理。在混凝土浇筑过程中，要注意观测:所设置的预埋螺栓、预留孔、预埋支座板的位置是否移动，若发现移位应及时校正。预留孔的成型设备及时抽拔或松动。模板、支架等支撑情况，如有变形、移位或沉陷立即校正并加固，处理后方可继续浇筑。混凝土浇筑完成后，及时用塑料薄膜包裹并定时洒水养护。
框架桥施工工艺流程图见图5.3.2.35。

作者: chexu 时间: 2006-11-16 21:54
标题: 方案
一、工程概述
本工程上部构造为36+60+36m连续刚构，箱梁为单箱双室结构，桥宽33.5m，左右幅分离式断面，顶宽16.35m，底宽8.5m，悬臂长度2.75m，箱梁根部断面梁高3.5m，按1.6次抛物线变化至跨中的1.8m，箱梁斜置以适应桥面横坡的变化，腹板保持竖直。箱梁纵向设置17*φ15.24mm钢绞线，张拉力3320KN。箱梁浇注采用满堂式支架施工，施工时先浇注主墩两侧10m长的梁段，7天后再浇注剩余梁段。主要工程数量如下表：

增莞大道现浇箱梁主要工程数量表

项目单位数量备注
C50砼立方米 3100
钢筋吨 516.528 原图数量，已变更
钢绞线吨 119.796
15-17锚具套 96
GPZ（II）3SX 个 4
GPZ（II）3DX 个 4
1. 关键工序施工顺序
l 箱梁总体施工顺序为：
左幅桥12#墩身附近10m段（193m3两次浇注）——左幅桥11#墩身附近10m段(193m3两次浇注)——等强七天——剩余梁段底板——剩余梁段腹板——剩余梁段顶板——右幅桥12#墩身附近10m段（193m3两次浇注）——右幅桥11#墩身附近10m段(193m3两次浇注)——等强七天——剩余梁段底板——剩余梁段腹板——剩余梁段顶板
l 细部施工顺序可分为：
挖除回填土80cm——地基压实——回填压实60cm石渣或片石——回填压实20cm石粉——交通安全设施设置——设置支架垫木或扩大基础——安装支架及立柱工字梁——支架顶标高调整——高空安全防护设施设置——铺设底模——安装底板钢筋及部分腹板钢筋——安装预应力钢筋及锚具——完成腹板钢筋——安装梁内模板支架——安装顶板钢筋——砼浇注——等强至90%，龄期10D——张拉预应力钢筋——拆除支架
l 连续刚构施工工艺图
l
二、进度计划
见D标段总体施工计划，不再赘述。
三、地基处理
地基承载力要求达到250kpa。原地表的回填土全部清除至291县道路面下75cm，待天气晴好时压实；然后回填60cm石渣或级配碎石，根据石料粒径大小用20t以上震动压路机一次或两次碾压；最后回填20cm石粉，在接近最佳含水量的状态下碾压至90%压实度。
地基表面应比周边地表高出至少5cm，并设置不小于2%的横坡，以利排水。

欢迎光临【天端--工程在线】 (http://sqdadi.com/bbs/)